1、<p>　　題目：普通CA6140車床的經(jīng)濟型數(shù)控改造</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　普通機床的經(jīng)濟型數(shù)控改造主要是在合理選擇數(shù)控系統(tǒng)的前提下，然后再對普通車床進行適當?shù)臋C械改造，改造的內(nèi)容主要包括：</p><p>　　(1) 床身的改造，為使改造后的機床有較好的精度保持性，除盡可能地減少電器和機械故

2、障的同時，應充分考慮機床零部件的耐磨性，尤其是機床導軌。為此，本例中采用舊床身淬火并貼膜。</p><p>　　(2) 拖板的改造，拖板是數(shù)控系統(tǒng)直接控制的對象，所以對其改造尤顯重要。這中間最突出一點就是選用滾珠絲杠代替滾動絲杠，提高了傳動的靈敏性和降低功率步進電機力矩損失。</p><p>　　(3) 變速箱體的改造，由于采用數(shù)控系統(tǒng)控制，所以要對輸入和輸出軸以及減速齒輪進行設計，從而再

3、對箱體進行改造。</p><p>　　(4) 刀架的改造，采用數(shù)控刀架，這樣可以用數(shù)控系統(tǒng)直接控制，而且刀架體積小，重復定位精度高，安全可靠。</p><p>　　通過對機床的改造并根據(jù)要求選用步進電機作為驅(qū)動元件，這樣改造后的機床就能基本滿足現(xiàn)代化的加工要求。</p><p>　　關(guān)鍵字：普通車床 數(shù)控改造 步進電機 經(jīng)濟型數(shù)控系統(tǒng) 數(shù)控刀架</p&

4、gt;<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p><b>　　2 設計要求3</b></p><p>　　2.1總體方案設計要求3</p><p><b>　　2.2設計參數(shù)4</b&g

5、t;</p><p><b>　　2.3其它要求7</b></p><p>　　3 進給伺服系統(tǒng)機械部分設計與計算9</p><p>　　3.1 機械部分的改造9</p><p>　　3.2進給系統(tǒng)機械結(jié)構(gòu)改造設計10</p><p>　　3.3進給伺服系統(tǒng)機械部分的計算與選型11<

6、;/p><p>　　3.3.1確定系統(tǒng)的脈沖當量12</p><p>　　3.3.2縱向滾珠絲杠螺母副的副的型號選擇雨校核步驟12</p><p>　　3.3.3橫向滾珠絲杠螺母副的型號選擇與校核步驟16</p><p>　　3.3.4齒輪有關(guān)計算18</p><p>　　3.3.4縱向齒輪及轉(zhuǎn)矩的有關(guān)計算18&

7、lt;/p><p>　　3.3.4橫向齒輪及轉(zhuǎn)矩的有關(guān)計算22</p><p>　　4 步進電動機的計算與選型25</p><p>　　4.1步進電動機選用的基本原則25</p><p>　　4.2步進電動機的選擇26</p><p>　　5 主軸交流伺服電機28</p><p>　　5.

8、1機床主運動電機的確定28</p><p>　　5.2主軸的變速變速范圍28</p><p>　　5.3初選主軸電機的型號28</p><p>　　5.4主軸電機的校核28</p><p>　　6 微機控制系統(tǒng)硬件電路設計29</p><p>　　6.1控制系統(tǒng)的功能要求29 </p><

9、;p>　　6.2硬件電路的組成29</p><p>　　6.3設計說明29</p><p>　　7 車床改造的結(jié)構(gòu)特點33</p><p>　　7.1.滾珠絲桿33</p><p><b>　　7.2導軌副33</b></p><p>　　7.3安裝電動卡盤33</p>

10、;<p>　　7.4脈沖發(fā)生器33</p><p>　　8 安裝調(diào)整中應注意的問題34</p><p>　　8.1滾珠絲杠副的特點34</p><p>　　8.2滾珠絲杠螺母副的選擇34</p><p>　　8.3滾珠絲杠螺母副的調(diào)整34</p><p>　　8.4聯(lián)軸器的安裝34</p

11、><p>　　8.5主軸脈沖發(fā)生器的安裝34</p><p><b>　　結(jié)論35</b></p><p><b>　　參考文獻36</b></p><p><b>　　緒論</b></p><p>　　數(shù)控機床與普通機床相比,增加了功能,提高了性能,

12、簡化了結(jié)構(gòu).較好地解決形狀復雜、精密、小批量及形狀多變零件的加工問題。能獲得穩(wěn)定的加工質(zhì)量和提高生產(chǎn)率，其應用越來越廣泛，但是數(shù)控的應用也受到其他條件限制：（1）數(shù)控機床價格昂貴，一次性投資巨大，中小企業(yè)常是心有力而力不足；（2）目前，各企業(yè)都有大量的普通機床，完全用數(shù)控機床替換根本不可能，而且替代下的機床閑置起來又會造成浪費；（3）在國內(nèi)，訂購新數(shù)控機床的交貨周期一般較長，往往不能滿足生產(chǎn)急需；（4）通用數(shù)控機床對某一類具體生產(chǎn)項目有

13、多余功能。</p><p>　　要較好的解決上述問題，應走通用機床數(shù)控改造之路。普通機床的改造就是在普通機床上增加微機數(shù)控裝置，使其具有一定的自動化能力，以實現(xiàn)額定的加工工藝目標。這一工作早在20世紀60年代已經(jīng)在開始迅速發(fā)展，并有專門企業(yè)經(jīng)營這門業(yè)務。目前，國外已發(fā)展成為一個新興產(chǎn)業(yè)部門，從美國、日本等工業(yè)化國家的經(jīng)驗看，機床的數(shù)控化改造也必不可少，如日本的大企業(yè)中有26%的機床經(jīng)過數(shù)控化改造，中小企業(yè)則達74

14、%。在美國有許多數(shù)控專業(yè)化公司為世界各地提供數(shù)控化改造業(yè)務。中國是擁有300多萬臺機床的國家，其中大部分是多年積累生產(chǎn)的普通機床，自動化程度低。要想在近幾年用自動和精密設備更新現(xiàn)有機床，不論是資金還是中國機床制造廠的能力都是辦不到的，因此，普通機床的數(shù)控化改造大有可為，它適合中國的經(jīng)濟水平、生產(chǎn)水平和教育水平，已成為中國設備技術(shù)改造的主要方向之一。</p><p>　　機床數(shù)控化改造的優(yōu)點：（1）改造閑置設備，能

15、發(fā)揮機床原有的功能和改造后的新增功能，提高了機床的使用價值，可以提高固定資產(chǎn)的使用效率；（2）適應多品種、小批量零件生產(chǎn)；（3）自動化程度提高、專業(yè)性強、加工精度高、生產(chǎn)效率高；（4）降低對工人的操作水平的要求；（5）數(shù)控改造費用低、經(jīng)濟性好；（6）數(shù)控改造的周期短，可滿足生產(chǎn)急需。因此，我們必須走數(shù)控改造之路。</p><p>　　普通車床（如C616，C618，CA6140）等是金屬切削加工最常用的一類機床。

16、普通機床刀架的縱向和橫向進給運動是由主軸回轉(zhuǎn)運動經(jīng)掛輪傳遞而來，通過進給箱變速后，由光杠或絲杠帶動溜板箱、縱溜箱、橫溜板移動。進給參數(shù)要靠手工預先調(diào)整好，改變參數(shù)時要停車進行操作。刀架的縱向進給運動和橫向進給運動不能聯(lián)動，切削次序也由人工控制。</p><p>　　對普通車床進行數(shù)控化改造，主要是將縱向和橫向進給系統(tǒng)改為用微機控制的、能獨立運動的進給伺服系統(tǒng)；刀架改造成為能自動換刀的回轉(zhuǎn)刀架。這樣，利用數(shù)控裝置，

17、車床就可以按預先輸入的加工指令進行切削加工。由于加工過程中的切削參數(shù)，切削次序和刀具都會按程序自動調(diào)節(jié)和更換，再加上縱向和橫向進給聯(lián)動的功能，數(shù)控改裝后的車床就可以加工出各種形狀復雜的回轉(zhuǎn)零件，并能實現(xiàn)多工序自動車削，從而提高了生產(chǎn)效率和加工精度，也能適應小批量多品種復雜零件的加工。</p><p><b>　　設計要求</b></p><p>　　2.1總體方案設計

18、要求</p><p>　　總體方案設計應考慮機床數(shù)控系統(tǒng)的類型，計算機的選擇，以及傳動方式和執(zhí)行機構(gòu)的選擇等。</p><p>　　（1）普通車床數(shù)控化改造后應具有定位、縱向和橫向的直線插補、圓弧插補功能，還要求能暫停，進行循環(huán)加工和螺紋加工等，因此，數(shù)控系統(tǒng)選連續(xù)控制系統(tǒng)。</p><p>　?。?）車床數(shù)控化改裝后屬于經(jīng)濟型數(shù)控機床，在保證一定加工精度的前提下應

19、簡化結(jié)構(gòu)、降低成本，因此，進給伺服系統(tǒng)采用步進電機開環(huán)控制系統(tǒng)。</p><p>　　（3）根據(jù)普通車床最大的加工尺寸、加工精度、控制速度以及經(jīng)濟性要求，經(jīng)濟型數(shù)控機床一般采用8位微機。在8位微機中，MCS—51系列單片機具有集成度高、可靠性好、功能強、速度快、抗干擾能力強、具有很高的性價比，因此，可選 MCS—51系列單片機擴展系統(tǒng)。</p><p>　?。?）根據(jù)系統(tǒng)的功能要求，微機數(shù)

20、控系統(tǒng)中除了CPU外，還包括擴展程序存儲器，擴展數(shù)據(jù)存儲器、I/O接口電路；包括能輸入加工程序和控制命令的鍵盤，能顯示加工數(shù)據(jù)和機床狀態(tài)信息的顯示器，包括光電隔離電路和步進電機驅(qū)動電路，此外，系統(tǒng)中還應包括螺紋加工中用的光電脈沖發(fā)生器和其他輔助電路。</p><p>　?。?）設計自動回轉(zhuǎn)刀架及其控制電路。</p><p>　　（6）縱向和橫向進給是兩套獨立的傳動鏈，它們由步進電機、齒輪副

21、、絲杠螺母副組成，其傳動比應滿足機床所要求的分辨率。</p><p>　?。?）為了保證進給伺服系統(tǒng)的傳動精度和平穩(wěn)性，選用摩擦 小、傳動效率高的滾珠絲杠螺母副，并應有預緊機構(gòu)，以提高傳動剛度和消除間隙，齒輪副也應有消除齒側(cè)間隙的機構(gòu)。</p><p>　?。?）采用貼塑導軌，以減小導軌的摩擦力。</p><p>　　總體方案設計圖如下圖（2）所示：<

22、;/p><p>　　進給伺服系統(tǒng)總體方案方框圖如圖（3）所示：</p><p><b>　　2.2設計參數(shù)</b></p><p>　　設計參數(shù)包括車床的部分技術(shù)參數(shù)和設計數(shù)控進給伺服系統(tǒng)所需要的參數(shù)。</p><p>　　現(xiàn)列出CA6140臥式車床的技術(shù)數(shù)據(jù)：</p><p>　　名稱

23、 技術(shù)參數(shù) </p><p>　　在床身上 400mm</p><p><b>　　工件最大直徑</b></p><p>　　在刀架上 210mm</p&g

24、t;<p>　　頂尖間最大距離 650;900;1400;1900mm</p><p>　　宋制螺紋 mm 1---12(20種)</p><p>　　加工螺紋范圍 英制螺紋 t/m 2---24(20種)</p><p>　　模

25、數(shù)螺紋 mm0.25---3(11種)</p><p>　　徑節(jié)螺紋 t/m7---96(24種)</p><p>　　最大通過直徑 48mm</p><p><b>　　孔錐度莫氏6#</b></p><p>　　主軸 正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速級數(shù) 24&l

26、t;/p><p>　　正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速范圍10—1400r/min</p><p><b>　　反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速級數(shù)12</b></p><p>　　反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速范圍14---1580r/min</p><p><b>　　縱向級數(shù)64</b></p><p>　　進給量縱向范圍0.02

27、8---6.33mm/r</p><p><b>　　橫向級數(shù)64</b></p><p>　　橫向范圍0.014---3.16mm/r</p><p>　　滑板行程 橫向320mm</p><p>　　縱向650;900;1400;1900mm</p><p>　　最大行程

28、140mm</p><p>　　刀架最大回轉(zhuǎn)角 ±90°</p><p>　　刀杠支承面至中心的距離26mm</p><p>　　刀杠截面B×H25×25mm</p><p>　　頂尖套莫氏錐度5#</p><p><b>　　尾座</b><

29、/p><p>　　橫向最大移動量±10mm</p><p>　　外形尺寸 長×寬×高2418×1000×1267mm</p><p>　　圓度 0.01mm</p><p>　　工作精度圓柱度200:0.02</p><p>　　平面度0.02/φ30

30、0mm</p><p>　　表面粗糙度Ra1.6---3.2μm</p><p>　　主電動機7.5kw</p><p><b>　　電動機功率</b></p><p>　　總功率7.84kw</p><p><b>　　改造設計參數(shù)如下:</b></p>

31、<p>　　最大加工直徑 在床面上 400mm</p><p>　　在床鞍上210mm</p><p>　　最大加工長度 1000mm</p><p>　　快進速度 縱向2.4m/min</p><p>　　橫向1.2m/min</p>

32、<p>　　最大切削進給速度 縱向0.5m/min</p><p>　　橫向0.25m/min</p><p>　　溜板及刀架重力 縱向800N</p><p><b>　　橫向600N</b></p><p><b>　　代碼制ISO</b></p>

33、;<p>　　脈沖分配方式 逐點比較法</p><p>　　輸入方式 增量值、絕對值通用</p><p>　　控制坐標數(shù) 2</p><p>　　脈沖當量 縱向0.01mm/脈沖</p><p>　　橫向0.005mm/脈沖<

34、;/p><p>　　機床定位精度±0.015mm</p><p>　　刀具補償量 0mm---99.99mm</p><p>　　進給傳動鏈間隙補償量 縱向0.15mm</p><p>　　橫向 0.075mm</p><p><b>　　2.3.其它要求</b></

35、p><p>　?。?） 原機床的主要結(jié)構(gòu)布局基本不變，盡量減少改動量 ，以降低成本縮短改造周期。</p><p>　　（2）機械結(jié)構(gòu)改裝部分應注意裝配的工藝性，考慮正確的裝配順序，保正安裝、調(diào)試、拆卸方便，需經(jīng)常調(diào)整的部位調(diào)整應方便。</p><p>　　進給伺服系統(tǒng)機械部分設計與計算</p><p>　　3.1機械部分的改造</p>

36、<p>　　為了充分發(fā)揮數(shù)控系統(tǒng)的技術(shù)性能，保證改造后的車床在系統(tǒng)控制下重復定位精度，微機進給無爬行，使用壽命長、外型美觀，機械部分作了如下改動。</p><p><b>　　(1) 床身</b></p><p>　　為了使改造后的機床有較高的開動率和精度保持性，除盡可能地減少電器和機械故障的同時，應充分考慮機床零件、部件的耐磨性，尤其是機床導軌的耐磨

37、性。增加耐磨性的方法有1，增加導軌的表面強度如：淬火；2，降低摩擦系數(shù)μ等。</p><p>　　當前國內(nèi)外數(shù)控機床的床身等大件多采用普通鑄鐵。而導軌則采用淬硬的合金鋼材料，其耐磨性比普通鑄鐵導軌高5至10倍。據(jù)此，在改造中利用舊床身，采用淬火制成導軌，貼塑用螺釘和粘劑固定在鑄鐵床身上。</p><p>　　粘接前的導軌工作表面采用磨削加工，表面粗糙度Ra0.8mm，以提高粘接強度。<

38、;/p><p><b>　　(2) 主軸變速箱</b></p><p>　　選用數(shù)控系統(tǒng),主運動方式和傳統(tǒng)機床一樣都要求有十分寬廣的變速范圍（1～16）來保證加工時選擇合理的切速，從而獲得較高的生產(chǎn)率和表面質(zhì)量,所以要根據(jù)具體情況對主軸邊速箱進行改造。</p><p><b>　　(3) 拖板</b></p>&

39、lt;p>　　拖板是數(shù)控系統(tǒng)直接控制的對象，不論是點位控制還是連續(xù)控制，對被加工零件的最后坐標精度將受拖板運動精度、靈敏度和穩(wěn)定性的影響。對于應用步進電機作拖動元件的開環(huán)系統(tǒng)尤其是這樣。因為數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出的指令僅使拖板運動而沒有位置檢測和信號反饋，故實際移動值和系統(tǒng)指令值如果有差別就會造成加工誤差。因此，除了拖板及其配件精度要求較高外，還應采取以下措施來滿足傳動精度和靈敏度要求。①在傳動裝置的布局上采用減速齒輪箱來提高傳動扭矩和傳動

40、精度(分辨率為0.01mm)。傳動比計算公式為： （3-1）</p><p>　　式中：α為步進電機的步距角(度)；p為絲杠螺距，mm；δ為脈沖當量，即要求的分辨率，mm。②在齒輪傳動中，為提高正、反傳動精度必須盡可能的消除配對齒輪之間的傳動間隙，其方法有兩種，柔性調(diào)整法和剛性調(diào)整法。柔性調(diào)整法是指調(diào)整之后的齒輪側(cè)隙可以自動

41、補償?shù)姆椒?，在齒輪的齒厚和齒距有差異的情況下，仍可始終保持無側(cè)隙嚙合。但將影響其傳動平穩(wěn)性，而且這種調(diào)整法的結(jié)構(gòu)比較復雜，傳動剛度低。剛性調(diào)整法是指調(diào)整之后齒輪側(cè)隙不能自動補償?shù)恼{(diào)整方法，它要求嚴格控制齒輪的齒厚及齒距誤差，否則傳動的靈活性將受到影響。但用這種方法調(diào)整的齒輪傳動有較好的傳動剛度，而且結(jié)構(gòu)比較簡單。在設備改造中應用的配對齒輪側(cè)隙方法是剛性調(diào)整法。③采用滾珠絲杠代替原滑動絲杠，提高傳動靈敏性和降低功率、步進電機力矩損失。 &

42、lt;/p><p>　　(4) 自動換刀裝置</p><p>　　為了滿足在一臺機床上一次裝夾完成多工序加工，可采用自動刀架。自動刀架不但可代替普通車床手動刀架，還可用作數(shù)控機床微機控制元件。刀架體積小，重復定位精度高，適用于強力車削并安全可靠。</p><p><b>　　(5) 拖板箱</b></p><p>　　采用數(shù)

43、控系統(tǒng)控制。拆除原拖板箱，利用此位置安裝新拖板箱，新拖板箱除固定在滾珠絲杠的螺母上。掛輪箱、走刀箱拆除，在此兩個位置分別裝控制螺紋加工的主軸脈沖編碼器和拖板軸向伺服元件功率步進電機及減速箱。使改造后的機床外型美觀、合理。改造后機床的啟動、停機均由數(shù)控系統(tǒng)完成，故拆除原機床操縱桿，變向杠、立軸等杠桿零件。</p><p>　　3.2進給系統(tǒng)機械結(jié)構(gòu)改造設計</p><p>　　進給系統(tǒng)改造設

44、計需要改動的主要部分有掛輪架、進給箱、溜板箱、溜板刀架等改造的方案不是唯一的。以下是其中的一種方案：</p><p>　　掛輪架系統(tǒng)：全部拆除，在原掛輪主動軸處安裝光電脈沖發(fā)生器。</p><p>　　進給箱部分：全部拆除，在該處安裝縱向進給步進電機與齒輪減速箱總成</p><p>　　絲杠、光杠和操作杠拆去，齒輪箱連接滾珠絲杠，滾珠絲杠的另一端支承座安裝在車床尾座

45、端原來裝軸承座的部分。</p><p>　　溜板箱部分：全部拆除，在原來安裝滾珠絲杠中間支撐架和螺母以及部分操作按鈕。</p><p>　　橫溜板箱部分：將原橫溜板的絲杠的、螺母拆除，改裝橫向進給滾珠絲杠螺母副、橫向進給步進電機與齒輪減速箱總成安裝在橫溜板后部并與滾珠絲杠相連。</p><p>　　刀架：拆除原刀架，改裝自動回轉(zhuǎn)四方刀架總成。</p>

46、<p>　　3.3進給伺服系統(tǒng)機械部分的計算與選型</p><p>　　進給伺服系統(tǒng)機械部分的計算與選型內(nèi)容包括：確定脈沖當量、計算切削力</p><p>　　滾珠絲杠螺母副的設計、計算與選型、齒輪傳動計算、步進電機的計算和選型等。</p><p>　　計算簡圖如下圖所示：</p><p>　　3.3.1確定系統(tǒng)的脈沖當量</

47、p><p>　　脈沖當量是指一個進給脈沖使機床執(zhí)行部件產(chǎn)生的進給量,它是衡量數(shù)控機床加工精度的一個基本參數(shù)。因此,脈沖當量應根據(jù)機床精度的要求來確定。對經(jīng)濟型數(shù)控機床來說，常采用的脈沖當量為0.01mm/step和0.005mm/step,在CA6140的技術(shù)參數(shù)中，要求縱向脈沖當量fp為0.01mm/step。橫向脈沖當量為fp=0.005mm/step。</p><p>　　3.3.2縱向

48、滾珠絲杠螺母副的副的型號選擇雨校核步驟</p><p>　?。?）最大工作荷載計算</p><p>　　滾珠絲杠的工作載荷Fm（N）是指滾珠絲杠副的在驅(qū)動工作臺時滾珠絲杠所承受的軸向力，也叫做進給牽引力。它包括滾珠絲杠的走到抗力及與移動體重力和作用在導軌上的其他切削分力相關(guān)的摩擦力。</p><p>　　由于原普通CA6140車床的縱向?qū)к壥侨切螌к墸瑒t用公式3-

49、1計算工作載荷的大小。</p><p>　　Fm=KFL+f’(Fv+G) （3-1） </p><p><b>　　1）車削抗力分析</b></p><p>　　車削外圓時的切削抗力有Fx﹑Fy﹑Fz，主切削力Fz與主切削速度方向一致垂直向下，是計算機床主軸電機切削功率的主要依據(jù)。切深抗力

50、Fy與縱向進給垂直，影響加工精度或已加工表面質(zhì)量。進給抗力Fx與進給方向平行且相反指向，設計或校核進給系統(tǒng)是要用它。</p><p>　　縱切外圓時，車床的主切削力Fz可以用下式計算：</p><p>　　Fz=CFzαPXFzfyFzVnFz KFz （3-2） </p><p><b>　　=5360

51、(N)</b></p><p>　　由《金屬切削原理》知：</p><p>　　Fz:Fx:Fy=1:0.25:0.4 （3-3） </p><p>　　得 Fx=1340(N)&l

52、t;/p><p>　　Fy=2144(N)</p><p>　　因為車刀裝夾在拖板上的刀架內(nèi)，車刀受到的車削抗力將傳遞到進給拖板和導軌上，車削作業(yè)時作用在進給托板的載荷F1﹑Fv和Fc與車刀所受到的車削抗力有對應關(guān)系。</p><p>　　因此，作用在進給托板上的載荷可以按下式求出：</p><p>　　托板上的進給方向載荷 F1=Fx=13

53、40(N)</p><p>　　托板上的垂直方向載荷 Fv=Fz=5360(N)</p><p>　　托板上的橫向載荷 Fc=Fy=2144(N) </p><p>　　因此，最大工作載荷 Fm=KFL+f’(Fv+G) </p><p>　　=1.15×1340+0.04×(536

54、0+90×9.8)</p><p>　　=1790.68(N) </p><p>　　對于三角形導軌K=1.15, f’=0.03～0.05,選f’=0.04(因為是貼塑導軌)，G是縱向﹑橫向溜板箱和刀架的重量，選縱向﹑橫向溜板箱的重量為75kg,刀架重量為15kg.</p><p>　?。?）最大動載荷C的計算</p><p>

55、　　滾珠絲杠應根據(jù)額定動載荷Ca選用，可用式3-4計算：</p><p>　　C= fmm （3-4）</p><p>　　L為工作壽命，單位為10r，L=60nt／10;n為絲杠轉(zhuǎn)速（r／min）,n=1000v／L0;v為 最大切削力條件下的進給速度（m／min）,可取最高進給速度的1/2～1/3;L0為絲杠的基本導

56、程，查資料得L0=12mm;fm為運轉(zhuǎn)狀態(tài)系數(shù)，因為此時有沖擊振動，所以取fm=1.5.</p><p>　　V縱向=1.59mm/r×1400r/min=2226mm/min</p><p>　　n縱向=v縱向×1/2/L0=2226×1/2/12=92.75r/min </p><p>　　∴ L=60nt/106=60&#

57、215;92.75×15000/106=83.5</p><p>　　則 C= fmFm = ×1.5×1790.68=11740（N）</p><p>　　初選滾珠絲杠副的尺寸規(guī)格，相應的額定動載荷Ca不得小于最大載荷C;因此有Ca＞C=11740N</p><p>　　另外例如滾珠絲杠副有可能在靜態(tài)或低速運轉(zhuǎn)下工作并受載，那么還需

58、考慮其另一種失效形式-滾珠接觸面上的塑性變形。即要考慮滾珠絲杠的額定靜載荷Coa是否充分地超過了滾珠絲杠的工作載荷Fm,一般使Coa/Fm=2～3.</p><p>　　初選滾珠絲杠為：外循環(huán)，因為內(nèi)循環(huán)較外循環(huán)絲杠貴，并且較難安裝?？紤]到簡易經(jīng)濟改裝，所以采用外循環(huán)。</p><p>　　因此初選滾珠絲杠的型號為型CD63×8-3.5-E型，主要參數(shù)為Dw=4.763mm,Lo

59、=8mm,dm=63mm,λ=2o19 ’，圈數(shù)×列數(shù)3.5×1 </p><p>　　（3）縱向滾珠絲杠的校核 </p><p>　　1）傳動效率計算 &

60、lt;/p><p>　　滾珠絲杠螺母副的傳動效率為η</p><p>　　η=tgλ/tg(λ+φ)=tg2o19 ’/tg(2o19 ’+10’)=92% （3-5）</p><p><b>　　2）剛度驗算</b></p><p>　　滾珠絲杠副的軸向變形將引起導程發(fā)生變化，從而影響其定位精度和運動

61、平穩(wěn)性，滾珠絲杠副的軸向變形包括絲杠的拉壓變形，絲杠和螺母之間滾道的接觸變形，絲杠的扭轉(zhuǎn)變形引起的縱向變形以及螺母座的變形和滾珠絲杠軸承的軸向接觸變形。</p><p>　　1.絲杠的拉壓變形量δ1</p><p>　　δ1=±Fml/EA （3-6）</p><p>　　=

62、7;1790.68×2280/20.6×10×π×(31.5)2</p><p><b>　　=0.0064mm</b></p><p>　　2.滾珠與螺紋滾道間的接觸變形量δ2</p><p>　　采用有預緊的方式因此用公式 ： </p><p>　　δ2=0.0013

63、5; （3-7）</p><p>　　=0.0013× 2</p><p><b>　　=0.0028mm</b></p><p>　　在這里：Fyj =1/3Fm=1/3×1790.68=597N</p><p>　　Z=πdm/Dw=3.14

64、15;63/4.763=41.53</p><p>　　Z∑=41.53×3.5×1=145.36 </p><p>　　絲杠的總變形量δ=δ1+δ2=0.0064+0.0028=0.0092mm<0.015mm</p><p>　　查表知E級精度絲杠允許的螺距誤差為0.015mm，故所選絲杠合格。</p><p>

65、<b>　　3）壓桿穩(wěn)定性驗算</b></p><p>　　滾珠絲杠通常屬于受軸向力的細長桿，若軸向工作負載過大，將使絲杠失去穩(wěn)定而產(chǎn)生縱向屈曲，即失穩(wěn)。失穩(wěn)時的臨界載荷為Fk</p><p>　　Fk=fz2EI/L2 （3-8）</p><p>　　式中：E為

66、絲杠材料彈性模量，對鋼E=20.6×104Mpa；I為截面慣性矩，對絲杠圓截面I=πdl4/64(mm4)(dl為絲杠的底徑)；L為絲杠的最大工作長度（mm）；fz為絲杠的支撐方式系數(shù)由表3-1查得。</p><p><b>　　表3-1：</b></p><p>　　由Fk=fzπ2EI/L2 且fz==2.0, E=20.6×104Mpa,

67、 I=πdl4/64mm4,L=2800mm為絲杠的長度</p><p>　　由于 I=πdl4/64</p><p>　　=π(63-5.953)4/64</p><p>　　=3.14×57.0474/64</p><p><b>　　=519614mm</b></p><p>

68、　　Fk=2×3.142×20.6×104×519614/28002</p><p><b>　　=276276</b></p><p>　　Nk=276276/1875</p><p><b>　　=149>>4</b></p><p><

69、b>　　所以絲杠很穩(wěn)定。</b></p><p>　　3.3.3 橫向滾珠絲杠螺母副的型號選擇與校核步驟</p><p><b>　?。?）型號選擇</b></p><p>　　1）最大工作載荷計算</p><p>　　由于導向為貼塑導軌，則：k=1.4 f’=0.05,F1為工作臺進給方向載荷<

70、;/p><p>　　Fl=2141N,Fv=5360N,Fc=1340N,G=60kg,t=15000h</p><p>　　最大工作載荷：Fm=kF1+f’(Fv+2Fc+G)</p><p>　　=1.4×2144+0.05(5360+2×1340+9.8×75)</p><p><b>　　=3440

71、.4N</b></p><p>　　2）最大動載荷的計算</p><p>　　V橫=1400r/min×0.79mm/r=1106mm/min</p><p>　　n橫絲=v橫×1/2/L0縱=1106×1/2/4=138.25r/min</p><p>　　L=60nt/=60×138.2

72、5×15000/106=124.43</p><p>　　C= fmFm = ×1.5×3440.4=25763.7N</p><p>　　∴初選滾珠絲杠型號為：CD50×6-3.5-E</p><p>　　其基本參數(shù)為Dw=3.969mm,λ=2o11’,L0=6mm,dm=50mm,圈數(shù)×列數(shù)×3.5&

73、#215;1</p><p>　　(2) 橫向滾珠絲杠的校核</p><p><b>　　1）傳動效率η計算</b></p><p>　　η==tgλ/tg(λ+φ)=tg2o11 ’/tg(2o11 ’+10’)=93%</p><p><b>　　2) 剛度驗算</b></p>&

74、lt;p>　　1. 絲杠的拉壓變形量</p><p>　　δ1=±Fm×L/EA=±3440.4×320/20.6×104×π×252=±0.0027mm</p><p>　　2.滾珠與螺紋滾道間的接觸變形量</p><p>　　δ2=0.0013× </p>

75、;<p>　　=0.0013× 2 </p><p><b>　　=0.0070mm</b></p><p>　　在這里 Fyj=Fm/3=3352.6/3=1118N</p><p>　　Z=πdm/Dw=3.14×50/3.969=39.56</p><p>　　Z∑=39.56&

76、#215;3.5×1=138.48</p><p><b>　　絲杠的總變形量：</b></p><p>　　δ=δ1+δ2=0.0027+0.0070=0.0097mm<0.015mm</p><p>　　查表知E級精度允許的螺距誤差為0.015mm，故所選絲杠合格。</p><p>　?。?）滾珠絲杠

77、螺母副的精度等級：</p><p>　　數(shù)控機床根據(jù)定位精度的要求通常選用1---5級精度的滾珠絲杠，其行程公差數(shù)值如表（2）所示：</p><p>　　表（2）滾珠絲杠行程公差/μm</p><p>　　3.3.4齒輪有關(guān)計算</p><p>　　(1)縱向齒輪及轉(zhuǎn)矩的有關(guān)計算</p><p>　　1）有關(guān)齒輪計算，

78、由前面的條件可知：</p><p>　　工作臺重量：W=80kgf=800N(根據(jù)圖紙粗略計算)</p><p>　　滾珠絲杠的導程: Lo=12mm</p><p>　　步距角: α=0.75°/step</p><p>　　脈沖當量: δp=0.01mm/step</p><p>　　

79、快速進給速度：Vmax=2m/min</p><p>　　所以,變速箱內(nèi)齒輪的傳動比：</p><p>　　i= = = =2.5 （3-9） </p><p>　　齒輪的有關(guān)參數(shù)選取如下: </p><p>　　Z1=32 , Z2=40 ,模數(shù)m=2mm</p><p>

80、　　齒寬 b=20mm 壓力角α=20°</p><p>　　齒輪的直徑 d1=mz1=2×32=64mm</p><p>　　d2=mz1=2×40=80mm</p><p>　　dα2=d1+2ha*=68mm</p><p>　　dα2=d2+2ha*=84mm</p><

81、;p>　　兩齒輪的中心矩 a= = =72mm</p><p><b>　　2）轉(zhuǎn)動慣量計算</b></p><p>　　工作臺質(zhì)量折算到步進電動機軸上的轉(zhuǎn)動慣量:</p><p>　　J1=W ( )2= ( )2 ×80× =0.467kg.cm2 （3-10）</p&

82、gt;<p>　　對材料為鋼的圓柱形零件,其轉(zhuǎn)動慣量可按下式估算:</p><p>　　J=7.8×10-4D4L kg.cm2 （3-11） </p><p>　　式中 D---圓柱形零件的直徑,cm</p><p>　　L---零件的軸向長度

83、,cm</p><p>　　所以,絲杠的轉(zhuǎn)動慣量:</p><p>　　J1=7.8×10-4+D4L1=7.8×10-4×3.24×140.3=11.475 kg.cm2</p><p><b>　　齒輪的轉(zhuǎn)動慣量: </b></p><p>　　=7.8×10-4&

84、#215;6.44×2=2.617 kg.cm2 </p><p>　　=7.8×10-4×84×2=6.39 kg.cm2</p><p>　　電動機轉(zhuǎn)動慣量很小,可忽略。</p><p>　　因此，折算到步

85、進電機軸上的總的轉(zhuǎn)動慣量</p><p>　　J=(1/i2) （JS+Jz2）+Jz1+J1=( 1/2.52)（11.475+6.39）+2.617+0.467=5.942 kg.cm2=59.42N. cm2</p><p>　　表(3)滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量</p><p>　　3）所需轉(zhuǎn)動力矩計算</p><p>　　快速空載啟動時所

86、需力矩</p><p>　　M=Mamax+Mf+Mo</p><p>　　最大切削負載時所需力矩</p><p>　　M=Mat+Mf+Mo+Mt</p><p><b>　　快速進給時所需力矩</b></p><p><b>　　M=Mf+Mo</b></p>

87、<p>　　式中, Mamax---空載啟動時折算到電動機軸上的加速度力矩;</p><p>　　Ma---折算到電動機軸上的加速度力矩;</p><p>　　Mf---折算到電動機軸上的摩擦力矩;</p><p>　　Mo---由絲杠預緊所引起,折算到電動機軸上的附加摩擦力矩;</p><p>　　Mat---切削時折算

88、到電動機軸上的加速力矩;</p><p>　　Mt---折算到電動機軸上的切削負載力矩;</p><p>　　Ma= ×10-4N.m （3-12）</p><p>　　式中, J---轉(zhuǎn)動慣量, kg.cm2</p><p>　　n---絲杠轉(zhuǎn)速,r/mi

89、n</p><p>　　T---時間常數(shù),s</p><p>　　當n=nmax時 Ma=Mamax</p><p>　　nmax= = =416.7 r/min</p><p>　　Mamax= ×10-4=2.49N.m</p><p>　　當n=nt時, Ma=mat</p>

90、<p>　　nt= = = =24.88 r/min</p><p>　　Mat= ×10-4=0.0616N.mMf= = N.cm （3-13）</p><p>　　式中 f’---導軌上的摩擦系數(shù)</p><p>　　nt---切削加

91、工時的轉(zhuǎn)速，r/min;</p><p>　　w---移動不見的重量，N;</p><p>　　Lo---絲杠導程，cm;</p><p><b>　　i---傳動比；</b></p><p>　　η--- 傳動效率。</p><p>　　當 η=0.8 f’=0.16時，</p&g

92、t;<p>　　Mf= = 12.23 N.cmMo= (1- ) （3-14）</p><p>　　式中， ηo---絲杠未預緊時的效率，取0.9</p><p>　　FO---預加載荷，一般為最大軸向載荷的1 / 3，即FP / 3</p><p&

93、gt;　　則 Mo= = ×(1-0.92) =8.108N.cm</p><p>　　Mt= = =128 N.cm</p><p>　　所以，快速空載啟動所需力矩</p><p>　　M=Mamax+Mf+Mo=103+12.23+8.108=123.338 N.cm</p><p><b>　　切削時

94、所需力矩</b></p><p>　　M=Mat+Mf+Mo+Mt=6.16+12.23+8.108+128=151.42 N.cm</p><p><b>　　快速進給時所需力矩</b></p><p>　　M=Mf+Mo=12.23+8.108=20.338 N.cm</p><p>　　由以上分析計

95、算可知：所需最大力矩Mamax發(fā)生在快速啟動時</p><p>　　Mmax=123.338 N.cm</p><p>　　(2)橫向齒輪及轉(zhuǎn)矩的有關(guān)計算</p><p>　　1)有關(guān)齒輪計算，由前面的條件可知：</p><p>　　工作臺重量：W=30kgf=300N(根據(jù)圖紙粗略計算)</p><p>　　滾珠絲

96、杠的導程: Lo=4mm</p><p>　　步距角: α=0.75°/step</p><p>　　脈沖當量: δp=0.005mm/step</p><p>　　快速進給速度：Vmax=1m/min</p><p>　　所以,變速箱內(nèi)齒輪的傳動比：</p><p>　　i= = = =

97、1.67</p><p>　　齒輪的有關(guān)參數(shù)選取如下: </p><p>　　Z1=18 Z2=30 模數(shù)m=2mm 齒寬 b=20mm 壓力角α=20°</p><p>　　d1=36mm d2=60mm da1 =40mm da2=64mm a=48mm</p><p><b>　　2)轉(zhuǎn)動慣量

98、計算</b></p><p>　　工作臺質(zhì)量折算到步進電動機軸上的轉(zhuǎn)動慣量:</p><p>　　J1=W ( )2= ( )2 ×30× =0.0439 kg.cm2</p><p><b>　　絲杠的轉(zhuǎn)動慣量:</b></p><p>　　Js=7.8×10-4&#

99、215;24×50=0.624 kg.cm2</p><p><b>　　齒輪的轉(zhuǎn)動慣量: </b></p><p>　　=7.8×10-4×3.64×2=0.262 kg.cm2 </p><p&g

100、t;　　=7.8×10-4×64×2=2.022 kg.cm2</p><p>　　電動機轉(zhuǎn)動慣量很小,可忽略。</p><p>　　因此，折算到步進電機軸上的總的轉(zhuǎn)動慣量</p><p>　　J=(1/i2) （JS+J）+Jz1+J1=( )2（0.624+2.022+0.262+0.0439=1.258kg.cm2=12.58N

101、. cm2</p><p>　　3)所需轉(zhuǎn)動力矩計算</p><p>　　nmax= = =416.7 r/min</p><p>　　Mamax= ×10-4=0.2184N.m=2.18kgf.cm</p><p>　　nt= = = =33.17 r/min</p><p>　　M

102、at= ×10-4=0.0174N.m=0.174 kgf.cm</p><p>　　Mf= = = =0.287kgf.cm=0.028N.m</p><p>　　Mo= = ×(1-0.92) =0.649kgf.cm =0.065N.m</p><p>　　Mt= = =10.242kgf.cm =1.024 N.m

103、</p><p>　　所以，快速空載啟動所需力矩：</p><p>　　M=Mamax+Mf+Mo=2.18+0.287+0.065=2.532kgf.cm =25.32 N.cm</p><p><b>　　切削時所需力矩：</b></p><p>　　M=Mat+Mf+Mo+Mt=0.174+0.287+0.649+

104、10.242=11.352kgf.cm=113.52 N.cm</p><p>　　快速進給時所需力矩：</p><p>　　M=Mf+Mo=0.287+0.649 =0.936kgf.cm = 9.36N.cm</p><p>　　由以上分析計算可知：所需最大力矩Mamax發(fā)生在快速啟動時</p><p>　　Mmax=2.532 kgf.

105、cm =25.32 N.cm</p><p>　?。?）繪制進給伺服系統(tǒng)的機械裝配圖</p><p>　　在完成滾珠絲杠螺母副和步進電機的計算選型，完成齒輪傳動比計算后可以著手繪制進給伺服系統(tǒng)的機械裝配圖。</p><p>　　在繪制機械裝配圖時，除了從總體上考慮機床布局情況以及伺服進給機構(gòu)與原機床的聯(lián)系外，還應認真的考慮與具體結(jié)構(gòu)設計有關(guān)的一些問題。</p&

106、gt;<p>　　1）了解原機床的詳細結(jié)構(gòu)，從有關(guān)資料中查閱床身、縱溜板、橫溜板、刀架等的結(jié)構(gòu)尺寸。</p><p>　　2）根據(jù)載荷特點和支承形式確定絲杠兩端支承軸承的型號，軸承座的結(jié)構(gòu)以及軸承預緊和調(diào)節(jié)方式，確定齒輪軸支承軸承的型號。</p><p>　　3）減速齒輪的參數(shù)和結(jié)構(gòu)尺寸計算，確定齒輪側(cè)隙的調(diào)整方法，在滿足裝配工藝的前提下，合理設計齒輪箱結(jié)構(gòu)。</p&g

107、t;<p>　　4） 考慮各部位間的定位、聯(lián)接和調(diào)整方法。例如，應保證絲杠兩端支承與滾珠絲杠螺母同軸，保證絲杠與機床導軌平行，考慮螺母座。軸承座在安裝面上的聯(lián)接與定位、齒輪箱在安裝面上的定位、步進電機在齒輪箱上的聯(lián)接與定位等。</p><p>　　5）考慮密封、防護、潤滑以及安全機構(gòu)等問題。例如，絲杠螺母的潤滑、防塵、防鐵屑保護、軸承的潤滑及密封、齒輪的潤滑及密封、行程限位保護裝置等。</p&

108、gt;<p>　　6）在進行各零部件結(jié)構(gòu)設計時，應注意裝配的工藝性，考慮正確的裝配順序，保證安裝、調(diào)試和拆卸的方便。</p><p>　　此外，注意繪制裝配圖時的一些基本要求。例如，制圖標準、視圖布</p><p>　　置及圖形畫法要求、重要的中心距、中心高、聯(lián)系尺寸和輪廓尺寸的標準、重要配合的標注、裝配技術(shù)要求、標題欄要求等。</p><p>　　步

109、進電動機的計算與選型</p><p>　　4.1步進電動機選用的基本原則</p><p>　　合理選用步進電動機是比較復雜的問題，需要根據(jù)電動機在整個系統(tǒng)中的實際工作情況，經(jīng)過分析后才能正確選擇?，F(xiàn)僅就選用步進電機最基本的原則介紹如下：</p><p>　　4.1.1步距角α </p><p>　　步距角應滿足 α ≤

110、 （4-1）</p><p>　　式中， i---傳動比</p><p>　　αmin---系統(tǒng)對步進電動機所驅(qū)動部件要求的最小轉(zhuǎn)角</p><p><b>　　4.1.2精度</b></p><p>　　步進電動機的精度可以用步距誤差或累積誤差衡量，累積誤差是指轉(zhuǎn)子從任

111、意位置開始，經(jīng)過任意步后，轉(zhuǎn)子的實際轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角之差的最大值，用累積誤差衡量精度比較實用，所選用的步進電動機應滿足：</p><p>　　△θm≤i [△θs] （4-2）</p><p>　　式中， △θm ---步進電動機的累積誤差。 </p><p>　　[△θs]---系統(tǒng)對步進電動機驅(qū)動部分允許的角

112、度誤差。

113、 </p><p><b>　　4.1.3轉(zhuǎn)矩</b></p><p>　　為了使步進電動機正常運轉(zhuǎn)（不失步，不越步）正常啟動并滿足對轉(zhuǎn)速的要求，必須考慮以下條件：</p><p>　　起動力矩，一般選取為</p><p>　　Mq

114、≥MLo/0.3-0.5 （4-3）</p><p>　　式中，Mq---電動機起動力矩</p><p>　　MLo---電動機靜負載力矩</p><p>　　根據(jù)步進電動機的相數(shù)和拍數(shù)，啟動力矩選取如表（4）所示，表中MJM為步進電動機的最大靜載矩，是步進電動機技術(shù)數(shù)據(jù)中給出的。</p><p

115、>　　表（4）步進電動機相數(shù)、拍數(shù)啟動力矩表</p><p>　　在要求的運行頻率范圍內(nèi)，電動機運行運行力矩應大于電動機的靜載力矩與電動機轉(zhuǎn)動慣量（包括負載的轉(zhuǎn)動慣量）引起的慣性矩之和。</p><p><b>　　4.1.4啟動頻率</b></p><p>　　由于步進電動機的啟動頻率隨著負載力矩和轉(zhuǎn)動慣量的增大而降低，因此，相應負載力

116、矩和轉(zhuǎn)動慣量的極限啟動頻率應滿足：</p><p>　　Ft≥[fop]m (4-4)</p><p>　　式中，ft---極限啟動頻率，</p><p>　　[fop]m---要求步進電動機最高啟動頻率。</p><p>　　4.2步進電動機的選折</p><p>

117、;　　4.2.1 CA6140縱向進給系統(tǒng)步進電機的確定</p><p>　　Mq= =308.35 N.cm</p><p>　　為滿足最小步距要求，電動機選用三相六拍工作方式，查表知：</p><p>　　Mq/Mjm=0.866</p><p>　　所以步進電動機最大靜轉(zhuǎn)矩Mjm為：</p><p>　　Mjm

118、= =356.06 N.cm</p><p>　　步進電動機最高工作頻率：</p><p>　　fmax= =3333.3 HZ</p><p>　　綜合考慮，查步進電機技術(shù)數(shù)據(jù)表選用90BF002型直流電動機，能滿足使用要求。</p><p>　　4.2.2CA6140橫向進給系統(tǒng)步進電機的確定</p><p>

119、;　　Mq= =63.3 N.cm</p><p>　　電動機仍選用三相六拍工作方式，查表知：</p><p>　　Mq/Mjm=0.866</p><p>　　所以步進電動機最大靜轉(zhuǎn)矩Mjm為：</p><p>　　Mjm= =73.09 N.cm</p><p>　　步進電動機最高工作頻率：</p&g

120、t;<p>　　fmax= =3333.3 HZ</p><p>　　為了便于設計和采購，仍選用90BF002型直流電動機，能滿足使用要求。</p><p><b>　　主軸交流伺服電機</b></p><p>　　5.1主軸的變速范圍</p><p>　　主軸能實現(xiàn)的最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速之比稱為變速范圍

121、Rn，即Rn=nmax/nmin,數(shù)控機床的工藝范圍寬，切削速度與刀具，工件直徑變化很大，所以主軸變速范圍很寬。</p><p>　　由于Nmax=1800 nmax=14</p><p>　　Nmax/nj=2nj/min (5-1)</p><p>　　則nj= =113r/min

122、</p><p>　　這里nj為電動機的額定轉(zhuǎn)速</p><p>　　該機床主軸要求的恒功率調(diào)速范圍Rn為：</p><p>　　Rn= nmax /nj=1800/113=15.9 (5-2)</p><p>　　主軸電機的功率是：7.5kw</p><p>　　5.2初選主

123、軸電機的型號</p><p>　　選主軸電機的型號為：SIMODRIVE系列交流主軸驅(qū)動系統(tǒng)型號為1HP6167-4CB4，連續(xù)負載PH/KW=14.5，間隙負載（60%）/kw=17.5kw,短時負載（20min）/kw=19.25kw,額定負載n/r.min-1=5000,最大轉(zhuǎn)速nmax/ r/min=8000，額定轉(zhuǎn)矩277N.m,慣性矩0.206/kg.m2晶體管PWM變頻器型號為6SC6058-4AA