1、<p>　　工程概況及橋型方案比選</p><p><b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　1.1.1 基本條件</p><p>　　本工程位于隆回縣橫板橋鎮(zhèn)，設計橋梁的河床斷面標高如表1.1所示。</p><p>　　表1.1 隆回縣東南橋河床斷面標高(m)</p>&l

2、t;p>　　1.1.2 地質條件</p><p>　　地面以下2.0m為砂卵石層，承載力基本容許值為300KPa，卵石層以下6m為中風化碳質灰?guī)r，承載力基本容許值為2000KPa。設計洪水高程為198.50m，常水位高程為196.28m。地震烈度為6度區(qū)，地震動峰值加速度為0.05g。</p><p>　　圖1.1 某農村渡改橋河床斷面標高圖（單位：m）</p>

3、<p>　　1.2 編制方案和擬定橋型圖示</p><p>　　1.2.1 預應力混凝土簡支T型梁橋</p><p>　　簡支梁橋是梁橋中應用最早、使用最廣泛的一種橋型。它的結構簡單，最易設計成各種標準跨徑胡裝配式結構；施工工序少，架設方便；造價比較低，施工周期相對其它橋梁要短；結構美觀，安全性好；在多孔簡支梁橋中，由于各跨構造和尺寸劃一，可簡化施工管理工作，降低施工費用；因

4、相鄰橋孔各自單獨受力，橋墩上需要設置相鄰簡支梁的兩個基本點支座；簡支梁橋的構造較易處理而常被選用。</p><p>　　簡支梁橋的靜定結構，結構內力不受地基變形等的影響，因而能在地基較差的橋位上建橋。</p><p>　　簡支梁的設計主要受跨中正彎距的控制。在鋼筋混凝土簡支梁橋中，經濟合理的常用跨徑在20m以下。我國預應力混凝土簡支梁橋的常用跨徑載40m以下。</p><

5、;p>　　圖1.2 預應力混凝土簡支T型梁橋</p><p>　　1.2.2 預應力空心板橋</p><p>　　板橋的承重結構是矩形截面的鋼筋混凝土或預應力混凝土板，其主要特點是構造簡單，施工方便，而且建筑高度較小。對于高等級公路和城市立交工程，板橋又以機易滿足斜、彎、坡及S形、喇叭形等特殊要求的特點而受到重視。</p><p>　　從力學性能上分析，位

6、于受拉區(qū)域的混凝土材料不但不能發(fā)揮作用，反而增大了結構的自重，當跨度稍大時就顯得笨重而不經濟。板橋大多為小跨徑。從橋梁空心板橋的發(fā)展來看，空心板橋所用水泥相對較少，所用鋼材比T梁要大，16m至20m都用先張法預應力空心板橋，其高跨比在1/18左右，板寬一般是1m。</p><p>　　板橋跨徑超過一定限度時，截面的增高使自重加大。預應力混凝土空心板橋常用跨徑范圍為8～16m?？招陌遢^同跨徑的實心板質量輕，運輸安裝

7、方便，而建筑高度又較同跨徑的T梁小，一般板厚為0.4～0.7m。板橋以它美觀的結構和可靠的安全性，以及較短的施工周期和較少的造價，從而廣泛應用于現階段的中小橋。</p><p>　　圖1.3 預應力空心板橋</p><p><b>　　石拱橋</b></p><p>　　拱橋的跨越能力大，能充分做到就地取材，與鋼橋和鋼筋混凝土梁式橋相比，可以

8、節(jié)省大量的鋼材和水泥；能耐久，而且養(yǎng)護費用少，承載能力大；外形美觀，構造較簡單，尤其是圬工拱橋，技術容易掌握，有利于廣泛采用。</p><p>　　如果要在地質條件不好的地區(qū)修建拱橋時，就可從結構體系上、構造形式上采取措施，或利用輕質材料來減輕結構物的自重，或設法提高地基承載能力等。為了節(jié)約勞動力、加快施工進度，可采用預制構件及無支架施工。這些措施更加擴大了拱橋的使用范圍，提高了拱橋的跨越能力?？傊?，今后拱橋仍將

9、是我國公路橋梁的一種主要形式。</p><p><b>　　圖1.4 石拱橋</b></p><p>　　技術經濟比較和最佳方案的確定</p><p>　　觀橋梁的發(fā)展，從安全考慮石拱橋用的已經越來越少；空心板橋安全性比石拱橋要高，但比起梁橋又稍差；連續(xù)梁橋對橋下凈空要求高，造價高；預應力混凝土簡支T形梁橋在小橋中用途最廣，由于T梁可以預制，

10、施工速度比同類型橋梁要快等許多優(yōu)點，經過上述方案的比較，決定采用預應力混凝土簡支T形梁橋。</p><p><b>　　上部結構設計</b></p><p><b>　　設計資料和結構尺寸</b></p><p><b>　　設計資料</b></p><p>　　(1)設計跨徑

11、：標準跨徑20.00m（墩中心距離），簡支梁計算跨徑(相鄰支座中心距離)19.50m，主梁全長19.96m。</p><p>　　(2)荷載：公路—II級</p><p>　　(3)設計行車車速：20km/h</p><p>　　(4)坡度：縱坡1%,橫坡2%</p><p>　　(5)設計洪水頻率：1/100</p><

12、p><b>　　(6)航度等級：無</b></p><p><b>　　(7)材料及工藝：</b></p><p>　　混凝土：主梁采用C40混凝土,橋面鋪裝層采用C40防水混凝土;T梁鉸縫、搭板等構件采用C40混凝土;防撞欄桿采用C30混凝土。</p><p>　　預應力鋼束：采用低松弛預應力鋼鉸線,抗拉強度,彈性

13、模量,張拉控制應力,單束張拉噸位18.4t。</p><p>　　普通鋼筋直徑大于和等于12mm的用HRB335,Rbg=335Mpa,小于12mm采用R235,Rbg=235Mpa。</p><p>　　鋼板和角鋼：制作錨頭下支承墊板、支座墊板等均用普通A3碳素鋼，主梁間的聯接用16Mn低合金結構鋼鋼板。</p><p>　　按后張法工藝制作主梁，采用45號優(yōu)質碳

14、素結構鋼的錐形錨具，錐形錨具外徑110mm，高度53mm，錨孔直徑57mm；預留孔道采用直徑50mm抽拔橡膠管。</p><p><b>　　(8)設計依據</b></p><p>　　《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62-2004以下簡稱《公預規(guī)》。</p><p>　　《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD60-2004以下簡

15、稱《橋規(guī)》。</p><p><b>　　橫截面布置</b></p><p>　　(1)主梁間距和主梁片數</p><p>　　主梁間距通常應隨梁高與跨徑的增大而加寬為經濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標ρ很有效，故在許可的條件下應適當加寬T梁翼板。但標準設計主要為配合各種橋面寬度，使橋梁標準化而采用統(tǒng)一的主梁間距。由《公預規(guī)》 第9.9.

16、3條規(guī)定選取主梁間距1.5m(留2 cm工作縫，T梁上翼沿寬度為148cm),片數為3片。</p><p><b>　　(2)主梁尺寸擬定</b></p><p><b>　　①主梁高度</b></p><p>　　預應力混凝土簡支T梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25，本設計取1.24 m。</p&g

17、t;<p><b>　?、谥髁焊拱搴穸?lt;/b></p><p>　　在預應力混凝土梁中腹板處因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的構造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。標準圖的T梁腹板厚度均取16cm。腹板高度80cm。在跨中區(qū)段,鋼束主要布置在梁的下緣,以形成較大的內力偶臂,故在梁腹板下部設置馬蹄,以利數量較多的鋼束布置,設計實踐表明馬蹄面

18、積與截面面積以10%～20%為宜,馬蹄寬32cm,高18cm。</p><p><b>　　(3)翼板尺寸擬定</b></p><p>　　翼板的高度由主梁間距決定,考慮主梁間必須留工作縫,故取翼板寬度1.48m,施工縫寬2cm。</p><p>　　(4)橫截面沿跨長度變化</p><p>　　橫截面沿跨長變化,主要考

19、慮預應力鋼束在梁內布置的要求,以及錨具布置的要求,故為配合鋼束的彎起而從四分點開始向支點逐漸抬高,同時腹板的寬度逐漸加厚。</p><p><b>　　(5)橫隔梁設置</b></p><p>　　為了增強主梁間的橫向連接剛度，除設置端橫隔梁外，還設置3片中橫隔梁，間距為4×4.875m，共5片，采用開洞形式,平均厚度0.15m。T型梁翼板厚度為8cm，翼板

20、根部加到18cm以抵抗翼緣根部較大彎矩。為了翼板與腹板連接和順，在截面</p><p>　　轉角處設置圓角，以減小局部應力和便于脫模。</p><p>　　根據以上擬定的主梁尺寸,見右圖2.1所示,進行主梁截面幾何特性計算,為主梁內力計算做好準備,跨中</p><p>　　截面幾何特性見表2.1所示。</p><p>　　圖2.1 預制梁跨

21、中截面圖</p><p>　　表2.1 主梁跨中截面何特性計算表 </p><p><b>　　主梁內力計算</b></p><p>　　主梁的內力計算包括恒載內力計算和活載內力計算。計算的控制截面右跨中、四分點、變化點和支點截面。主梁和橫隔梁、混凝土面層的重度均為25，每側欄桿的重力

22、為1.52。</p><p><b>　　恒載內力計算</b></p><p><b>　　(1)恒載集度</b></p><p><b>　　主梁：</b></p><p><b>　　橫隔梁：</b></p><p><b

23、>　　對于邊主梁 </b></p><p><b>　　對于中主梁 </b></p><p><b>　　橋面鋪裝層：</b></p><p><b>　　欄桿：</b></p><p>　　作用于邊主梁的全部恒載集度g為：</p><p

24、>　　作用于中主梁的全部恒載集度g為：</p><p><b>　　(2)恒載內力</b></p><p>　　計算邊主梁的彎矩和剪力，用材料力學中的公式計算，各計算截面的剪力和彎矩值列于表2.2所示。</p><p>　　表2.2 ①號主梁恒載內力</p><p><b>　　活載內力計算</b

25、></p><p>　　由于上述橋梁屬于單車道小橋，不考慮人行道荷載，所以活載內力主要由可變荷載中的汽車荷載產生。</p><p>　　主梁活載內力計算分為兩步：第一步求某一主梁的荷載橫向分布系數m；第二步應用主梁內力影響線，將荷載P乘以橫向分布系數后，在縱向按不利位置的內力影響線上加載，求得主梁最大活載內力。根據《橋規(guī)》要求，對汽車荷載還必須考慮沖擊力的影響。</p>

26、<p>　　支點截面的荷載橫向分布系數</p><p>　　如圖2.2所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線進行布載，①號、②號梁可變作用的橫向分布系數可計算如下：</p><p>　?、偬栔髁夯钶d橫向分布系數 公路—II級： </p><p>　　②號主梁活載橫向分布系數 公路—II級： </p>&l

27、t;p>　　圖2.2　支點的橫向分布系數計算圖示（尺寸單位：cm）</p><p>　　(a)橋梁橫截面；（b)①號梁橫向影響線；（c)②號梁橫向影響線</p><p>　　(2)跨中的荷載橫向分布系數</p><p>　　由圖2.2可知，此橋設有剛度強大的橫隔梁，且承重結構的寬跨比為</p><p>　　故可按偏心壓力法來計算橫向分布

28、系數，其步驟如下：</p><p>　　①求荷載橫向分布影響線豎標</p><p>　　本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數 n=3，梁間距1.50m，則</p><p>　　則①號主梁在兩個邊主梁處的橫向影響線的豎標值為：</p><p>　　則②號主梁在兩個邊主梁處的橫向影響線的豎標值為：</p><p>　　②繪出荷

29、載橫向分布影響線</p><p>　　在最不利位置布載，如圖2.3，其中Δ為0。</p><p>　　圖2.3　荷載橫向分布系數計算圖示（尺寸單位：cm）</p><p>　　a)橋梁橫斷面；b)①號主梁橫向分布影響線</p><p>　　荷載橫向分布影響線的零點至①號梁位的距離為x,可按比例關系求得：</p><p>

30、;<b>　??；解得x=2.5m</b></p><p>　　并據此計算出對應個荷載點的影響線豎標和。</p><p>　?、塾嬎愫奢d橫向分布系數</p><p>　　在中間橫隔梁剛度相當大的窄橋上，在沿橫向偏心布置的汽車荷載作用下，總是靠近汽車荷載一側的邊主梁受載最大。則①號梁的最不利布載受載最大。</p><p>　

31、　則①號梁的活載橫向分布系數分別計算如下：</p><p><b>　　汽車荷載 </b></p><p>　　則②號梁的活載橫向分布系數 </p><p>　　求得①號主梁和②號主梁的各種荷載橫向分布系數后，就可得到各類荷載分布至該梁的最大荷載值。</p><p>　　橫向分布系數匯總如表2.3所示。<

32、;/p><p>　　表2.3　荷載橫向分布系數匯總</p><p><b>　　(3)計算活載內力</b></p><p>　　在活載內力計算中，本設計對于橫向分布系數的取值作如下考慮：計算主梁活載彎距時，均采用統(tǒng)一的橫向分布系數，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部，故也按不變化的來計算。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中

33、在支點附近而考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到之間，橫向分布系數用與值用直線內插法，期于區(qū)段取值。</p><p>　　計算跨中截面最大彎距及相應荷載位置的剪力和最大剪力及相應荷載位置的彎距采用直接加載求活載內力，計算公式為：</p><p><b>　　對于汽車荷載：</b></p><p>　　均布荷載和內力

34、影響線面積計算如表2.4所示</p><p>　　表2.4　均布荷載和內力影響線面積計算</p><p>　?、诠贰狪I級集中荷載計算</p><p><b>　　計算彎距效應時：</b></p><p><b>　　計算剪力效應時：</b></p><p>　?、塾嬎銢_擊

35、系數和車道拆減系數</p><p>　　按《橋規(guī)》第4.3.2條規(guī)定汽車荷載在T梁上的沖擊系數采用1.3。本設計按兩車道設計，不拆減，則。</p><p>　?、苡嬎恽偬栔髁旱?、、、，數據如表2.5所示。</p><p>　　表2.5?、偬栔髁簭澗嗪图袅τ嬎惚?lt;/p><p>　　由于①號主梁和②號主梁只有跨中的橫向分布系數不相同，則②號主

36、梁的彎矩和剪力結果如下：</p><p><b>　　,。</b></p><p>　?、萦嬎阒c截面荷載最大剪力</p><p>　　繪制荷載橫向分布系數沿橋縱向的變化圖形和支點剪力影響線如圖2.4所示。</p><p>　　=1.0=0.833</p><p>　　圖2.4　汽車荷載支點剪力計

37、算圖示（尺寸單位：m）</p><p>　　(a)主梁縱斷面圖；（b)車輛荷載作用下支點剪力的荷載橫向分布系數沿跨長分布圖；（c)車輛集中荷載和均布荷載的布置；（d)支點截面剪力影響線圖.</p><p>　　可知①號主梁汽車荷載的支點剪力為：</p><p><b>　　=162.28kN</b></p><p>　　

38、可知②號主梁汽車荷載的支點剪力為：</p><p><b>　　=148.06kN</b></p><p><b>　　主梁內力組合</b></p><p>　　為了按各種極限狀態(tài)來設計鋼筋混凝土及預應力混凝土梁，需要確定主梁沿橋跨結構各個截面的計算內力。它就是將各種作用效應乘以相應的系數后，按《橋規(guī)》規(guī)定進行效應組合而得

39、到的內力值。</p><p>　　根據《橋規(guī)》規(guī)定，當永久作用與汽車荷載和人群荷載組合時，基本組合的效應組合表達式為：</p><p>　　式中：、—分別為汽車荷載和人群荷載效應的標準值。</p><p>　　①號主梁截面的彎矩 </p><p>　?、偬栔髁航孛娴膹澗?</p>

40、;<p>　?、偬栔髁航孛娴募袅?</p><p>　?、偬栔髁褐c截面的剪力 </p><p>　?、谔栔髁航孛娴膹澗?</p><p>　　②號主梁截面的彎矩 </p>&

41、lt;p>　　②號主梁截面的剪力 </p><p>　?、谔栔髁褐c截面的剪力 </p><p>　　2.2.4 彎矩和剪力包絡圖</p><p>　　根據上述主梁內力組合繪制①號主梁和②號主梁的彎矩和剪力包絡圖如圖2.5和2.6所示。</p><p>　

42、　圖2.5 ①號主梁和②號主梁的彎矩包絡圖(單位:)</p><p>　　圖2.6 ①號主梁和②號主梁的剪力包絡圖(單位:)</p><p>　　2.3 預應力鋼束的估算及其布置</p><p>　　2.3.1 跨中截面鋼束的估算與確定</p><p>　　根據《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足使用階段的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度條

43、件。以下就跨中截面在各種荷載組合下，分別按照上述要求對各主梁所需的鋼束數進行估算，并且按這些鋼束數的多少確定各梁的配束。</p><p>　　由《結構設計原理》有：</p><p>　　式中：——混凝土強度安全系數，?。?.25；</p><p>　　——計算彎矩，由主梁荷載組合可得＝1871.23,為設計經驗系數，這里?。?.76計算，由此可得：</p>

44、;<p>　　每束為49φs5mm，面積為，其抗拉設計強度，鋼束數為：。</p><p>　　按使用階段的應力要求估算鋼束數</p><p>　　對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現拉應力控制時，則得到鋼束數n的估算公式：</p><p>　　式中：—使用荷載產生的跨中彎矩；</p><p>　　—與荷載有關的經驗系數

45、，在這里?。?lt;/p><p>　　—一根49φs5的鋼束截面積，即。</p><p>　　在主梁內力計算中已經計算出跨中截面，，初估，則鋼束偏心距。</p><p><b>　?、偬柫?lt;/b></p><p><b>　　②號梁 </b></p><p>　　按承載能力極限

46、狀態(tài)估算鋼束數</p><p>　　根據極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度時，應力圖式呈矩形，預應力鋼束也達到標準強度，則鋼束數的估算公式為：</p><p>　　式中：——經荷載組合并提高后的跨中計算彎矩；</p><p>　　——估計鋼束群重心到混凝土合力作用點力臂長度的經驗系數，在這里?。?lt;/p><p>　　——主梁有效

47、高度，即。</p><p><b>　?、偬柫?</b></p><p><b>　?、谔柫?</b></p><p>　　對于全預應力梁，希望在彈性階段工作，同時邊主梁與中間主梁所需的鋼束數相差不多，為方便鋼束布置和施工，同時為了更安全，主梁統(tǒng)一確定為3束。</p><p><b>

48、　　預應力鋼束布置</b></p><p>　　確定跨中及錨固端截面的鋼束布置</p><p>　　本例采用直徑5cm波紋管，對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束重心偏心距大些。根據《公預規(guī)》規(guī)定，在布置鋼束同時，首先必須滿足構造要求：預留孔道間凈距≥，梁底凈距≥，梁側凈距≥，由此可直接得出鋼束群重心到梁底距離為：</p><p&g

49、t;　　為了方便張拉操作，將所有的鋼束都錨固在梁端。對于錨固端截面，鋼束布置考慮以下兩方面：一是預應力鋼束重心盡可能靠近截面形心，使界面均勻受壓；二是考慮錨頭布置得可能性，以滿足張拉操作方便等要求。按著上述錨頭布置的均勻、分散等原則，錨固端截面所布置得鋼束，鋼束群重心至梁底距離為：</p><p>　　為檢驗上述布置得鋼束群重心位置，可繪制全預應力混凝土簡支梁的束界，以確保鋼束群重心處于截面的核心范圍內。<

50、/p><p>　　鋼束起彎角和線形的確定</p><p>　　確定鋼束起彎角時，既要顧到因其彎起所產生的豎向剪力有足夠的數量，又要考慮到由其增大而導致摩擦預應力損失不宜過大。為此，本例將錨固端截面分成上下兩部分，上部鋼束的彎起角初定為10º，相應的鋼束豎向間距為30cm。</p><p>　　為簡化計算和施工，所有鋼束布置得線形均選用兩端為圓弧線中間再加一段直

51、線，并且整根束道布置在同一個豎直面內。</p><p><b>　　鋼束幾何計算</b></p><p>　　錨固點到支座中線的水平距離，由圖可知求得一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端張拉的工作長度之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角進行計算，計算結果見表2.6所示。</p><p>　　表2.6 鋼束長度</p>

52、<p>　　計算主梁截面幾何特性</p><p>　　后張法預應力混凝土梁，在張拉鋼束時管道尚未壓漿，由預應力引起的應力按構件混凝土凈截面（不計構造鋼筋的影響）計算；在使用階段，預留管道已經壓漿，認為管束與混凝土結合良好，故按換算截面計算?？缰薪孛?、支點截面、截面的凈截面與換算截面幾何特性列表進行計算，如表2.7所示。</p><p>　　表2.7 主梁截面幾何特性</

53、p><p><b>　　鋼束預應力損失計算</b></p><p>　　后張法梁的預應力損失包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預應力損失（鋼絲應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應力損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。</p>

54、<p>　　預應力鋼束與管道壁的摩擦損失</p><p>　　由《公預規(guī)》第6.2.2條規(guī)定，計算公式為：</p><p>　　對于跨中截面 ， ，，，跨中截面各鋼束摩擦應力損失見表2.8所示。</p><p>　　表2.8 跨中截面摩擦應力損失的計算</p><p>　　錨具變形、鋼絲回縮引起的預應力損失</p>

55、;<p>　　按《公預規(guī)》第6.2.3條規(guī)定, 可按平均值計算</p><p><b>　　即 </b></p><p>　　其中，由表查得，錐形錨具為6mm，兩端同時張拉，則；取各鋼束錨固點間的平均長度計算，（各束錨固點距支座中心線平均距離為22.34cm），故</p><p>　　2.4.3 分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應

56、力損失</p><p>　　混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。也可直接按簡化公式進行計算，即此項預應力損失，對于簡支梁一般可取截面按以下公式進行計算，并以其計算結果作為全梁各鋼束的平均值。公式如下：</p><p>　　式中：——張拉批數；；</p><p>　　——按實際張拉時混凝土的標號計算得。</p><p&g

57、t;<b>　　其中</b></p><p>　　鋼筋松弛引起的預應力損失</p><p>　　按《公預規(guī)》第6.2.5.1條規(guī)定, 預應力鋼絲、鋼絞線可按下列公式計算：</p><p>　　式中： ——張拉系數，一次張拉時，；超張拉時，；</p><p>　　——鋼筋松馳系數,Ⅰ級松馳(普通松馳),;Ⅱ級松馳(低松馳)

58、, ;</p><p>　　——傳力錨具時的鋼筋預應力，對后張法構件；對先張法構件，對先張法構件。</p><p>　　2.4.5 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 </p><p>　　按《公預規(guī)》第6.2.7-1條規(guī)定，由混凝土收縮、徐變引起的構件受拉區(qū)和受壓區(qū)預應力鋼筋的預應力損失，可按下列公式計算：</p><p>　　式中：——構

59、件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失；</p><p>　　——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預應力產生的混凝土法向壓應力（Mpa），應按本規(guī)范第6.1.5條和第6.1.6條規(guī)定計算。此時，預應力損失值僅考慮預應力鋼筋錨固時(第一批)的損失，普通鋼筋應力應取為0，值不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度的0.5倍。計算時，可根據構件制作情況考慮自重的影響；</

60、p><p>　　——預應力鋼筋彈性模量；</p><p>　　——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；</p><p>　　——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；</p><p>　　A——構件截面面積，對先張法，;對后張法構件，。此處，為換算，為凈截面；</p><p>　　I——截面回轉半徑，，先張法構件取后

61、張法構件取, 此處，和分別為換算截面慣性矩和凈截面慣性矩；</p><p>　　——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋截面重心至構件截面重心的距離；</p><p>　　——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構件截面重心的距離；</p><p>　　——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構件截面重心軸的距離；</p><p>　

62、　——預應力鋼筋傳力錨具齡期為t時的徐變系數，其終極值可按《公預規(guī)》表6.2.7條取用。</p><p>　　預加內力計算及鋼束預應力損失匯總</p><p>　　表2.9 各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表</p><p>　　2.5 主梁截面強度驗算</p><p>　　預應力混凝土梁從預加力開始到受荷破壞，需經受預加應力、

63、使用荷載作用、裂縫出現和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的強度及應力驗算。在以下兩節(jié)中，先進行破壞階段的界面強度驗算，再分別驗算使用階段和施工階段的界面應力。至于裂縫出現階段，《公預規(guī)》根據公路簡支梁標準設計的經驗，對于全預應力梁在使用荷載作用下，只要截面不出現啦應力就不必進行抗裂性驗算。</p><p>　　2.5.1 計算截面的確定</p><p

64、>　　由《公預規(guī)》第4.2.2條規(guī)定T形截面梁的翼緣有效寬度，應按下列規(guī)定采用，內梁的翼緣有效寬度取下列三者中的最小值：</p><p><b>　?。ㄖ髁洪g距）</b></p><p>　　從上述三個數值中取較小的值作為翼緣的有效寬度，因此。</p><p>　　2.5.2 截面受力類型判別</p><p>　

65、　故為第一類T型截面。</p><p>　　2.5.3 配筋計算</p><p>　　由于主梁的受力鋼筋全部由預應力鋼束提供，對于普通鋼筋只起構造作用，所以不用考慮其承載力，取普通鋼筋18B12 ()。</p><p>　　2.5.4 截面強度驗算</p><p>　　在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿著正截面和斜截面都有可能破壞，下

66、面則驗算這兩類截面的強度。</p><p><b>　　正截面強度驗算</b></p><p><b>　?、偾笫軌簠^(qū)高度</b></p><p>　　略去構造鋼筋的影響，由可求得所需混凝土受壓區(qū)面積為</p><p>　　說明軸位于翼緣板內。</p><p>　　翼緣板受壓

67、區(qū)高度， </p><p><b>　　則</b></p><p><b>　?、隍炈阏孛鎻姸?lt;/b></p><p>　　極限狀態(tài)時，受拉區(qū)全部縱向鋼筋合力作用位置</p><p><b>　　按計算時，</b></p><p>　　預應力筋合力點處

68、混凝土應力為零的預應力鋼筋有效應力為</p><p><b>　　按計算時，，</b></p><p><b>　　所以。</b></p><p>　　由截面法向力的平衡得</p><p>　　取，對受拉區(qū)全部縱筋合力點取矩，得梁正截面受彎承載力為</p><p>　　故梁正

69、截面受彎承載力滿足要求。</p><p><b>　　斜截面強度驗算</b></p><p>　?、衮炈闶欠裥枰M行斜截面抗剪強度計算</p><p>　　T形截面梁當進行斜截面抗剪強度計算時，其界面尺寸應符合《公預規(guī)》第5.2.10條規(guī)定，當滿足條件時可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按《公預規(guī)》第9.3.13條構造要求配置箍筋。<

70、/p><p><b>　　復核截面尺寸,， </b></p><p>　　由規(guī)范規(guī)定不用進行斜截面抗剪承載力驗算，只需按構造要求配置箍筋，取直徑為A8@200mm。</p><p>　?、谛苯孛婵箯潖姸闰炈?lt;/p><p>　　在設計中，由于梁內預應力鋼束根樹沿梁跨沒有變化，不需要進行該項強度驗算。</p>&

71、lt;p>　　2.6 主梁截面應力驗算</p><p>　　2.6.1 短暫狀況構件的應力驗算</p><p>　　橋梁構件的短暫狀況，應計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應力。預加應力階段指初始加力和主梁自重力共同作用的階段，對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土法向應力控制。驗算混凝土截面下緣的最大壓應力和上緣的最大拉應力。</p><p&

72、gt;　　根據《公預規(guī)》第7.2.8條規(guī)定，施工階段正截面應力應符合下列要求：</p><p>　　式中：，——與構件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗壓強度、抗拉強度標準值，本設計考慮混凝土強度達到C40時開始張拉預應力鋼束，則，；　　　　　　　　</p><p>　　，——預加應力階段混凝土梁跨中截面上、下緣的法向壓應力、拉應力，按下式計算：</p>

73、<p><b>　　上緣：</b></p><p><b>　　下緣：</b></p><p><b>　　其中：，；，，</b></p><p><b>　　，代入上式得</b></p><p><b>　　(拉)</b>

74、</p><p><b>　　(壓)</b></p><p>　　預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現拉應力，故預拉區(qū)只需配置配筋率不小于0.2％的縱向鋼筋即可。因此就法向應力而言，表明在主梁混凝土達到70%強度可以開始張拉鋼束。</p><p>　　2.6.2　

75、持久狀況預應力混凝土構件應力計算</p><p>　　(1)正截面混凝土的壓應力驗算</p><p>　　對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、L/4、L/8、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂等）分別進行驗算。應力計算的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數。在此僅以跨中截面為例，其他截面均可用同樣方法計算。</p><p>　

76、　根據《公預規(guī)》第7.1.5條規(guī)定，受壓區(qū)混凝土的最大壓應力：</p><p><b>　　未開裂構件 </b></p><p>　　允許開裂構件 </p><p>　　式中：——全預應力混凝土和A類預應力混凝土受彎構件，受拉區(qū)預應力鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力； </p><p>　　——由預加

77、力產生的混凝土法向拉應力，后張法構件按《公預規(guī)》公式（6.1.5-4）計算。</p><p>　　將數據代入上述公式計算得使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力滿足要求。</p><p>　　(2)預應力鋼筋的拉應力驗算</p><p>　　根據《公預規(guī)》第7.1.5條規(guī)定，受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力應符合下列要求：</p><p&g

78、t;　　未開裂構件 </p><p>　　允許開裂構件 </p><p>　　式中：——全預應力混凝土和A類預應力混凝土受彎構件，受拉區(qū)預應力鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力； </p><p>　　——由預加力產生的混凝土法向拉應力，后張法構件按《公預規(guī)》公式（6.1.5-4）計算。</p><p>　　預應

79、力鋼筋混凝土受彎構件受拉區(qū)的普通鋼筋，其使用階段的應力很小，可不必驗算。</p><p>　　(3)混凝土主壓應力和主拉應力驗算</p><p>　　一般取變化點截面計算其上梗肋、形心軸、下梗肋處在標準值效應組合作用下的主壓應力，應滿足的要求。</p><p>　　為荷載標準值效應組合作用下的主壓應力</p><p><b>　　，

80、，</b></p><p>　　式中：——在計算主應力點，由預加力和按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩產生的混凝土法向應力；</p><p>　　——由豎向預應力鋼筋的預加力產生的混凝土豎向壓應力；</p><p>　　——在計算主應力點，由預應力彎起鋼筋的預加力和按作用（或荷載）短期效應組合計算的剪力產生的混凝土剪應力；當計算截面作用有扭矩時，尚應

81、計入由扭矩引起的剪應力；對后張預應力混凝土超靜定結構，在計算剪應力時，尚宜考慮預加力引起的次剪力；</p><p>　　——在計算主應力點，由扣除全部預應力損失后的縱向預加力產生的混凝土法向預壓應力，按《公預規(guī)》公式(6.1.5-1)或(6.1.5-4)計算；</p><p>　　——換算截面重心軸至計算主應力點的距離；</p><p>　　——在同一截面上豎向預應

82、力鋼筋的肢數；</p><p>　　、——豎向預應力鋼筋、縱向預應力彎起鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力；</p><p>　　——單肢豎向預應力鋼筋的截面面積；</p><p>　　——豎向預應力鋼筋的間距；</p><p>　　b——計算主應力點處構件腹板的寬度；</p><p>　　——計算截面上同一彎起平面

83、內預應力彎起鋼筋的截面面積；</p><p>　　、——計算主應力點以下（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心軸、凈截面面積對凈截面重心軸的面積矩；</p><p>　　——計算截面上預應力彎起鋼筋的切線與構件縱軸線的夾角。</p><p><b>　　3號鋼束</b></p><p><b>　　形心軸處&

84、lt;/b></p><p><b>　　1號鋼束</b></p><p>　　主壓應力的計算結果表明，3號鋼束的主壓應力最大，為小于規(guī)范規(guī)定的限制值，說明預加力產生的混凝土主拉應力滿足要求。</p><p>　　梁端錨固區(qū)的局部承壓驗算</p><p>　　后張法預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混

85、凝土將承受很大的局部應力，它可能使梁端產生縱向裂縫需進行局部承壓驗算。在設計時，除了在錨下設置的鋼束墊板和鋼筋網應符合《公預規(guī)》第9.4.6條的構造要求外，還應驗算其在預應力作用下的局部承壓強度和梁端的抗裂計算。</p><p>　　2.7.1 局部承壓強度驗算</p><p>　　對5束預應力鋼束錨固點的分析，N1~2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現對N2錨固端進行局部承壓驗算。為N

86、1鋼束梁端錨具及間接鋼筋的構造布置圖。</p><p>　　根據《公預規(guī)》第5.7.1條規(guī)定，配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應滿足下列要求：</p><p>　　式中：——局部受壓面積上的局部壓力設計值，應取1.2倍張拉時的最大壓力，本設計中，每束預應力筋的截面積為，張拉控制應力，則；</p><p>　　——張拉錨固時混凝土軸心抗壓強度設計值，當

87、混凝土強度達到設計強度的90％時混凝土強度等級相當于0.9×C40＝C35，查《公預規(guī)》表3.1.4可得；</p><p>　　——混凝土局部承壓修正系數，混凝土強度等級為C50及以下時，，本設計預應力張拉時混凝土強度等級為C35，故取1.0 ；</p><p>　　——混凝土局部承壓強度提高系數；</p><p>　　——局部受壓時的計算底面積，按《公預

88、規(guī)》圖5.7.1確定；</p><p>　　，——混凝土局部受壓面積，當局部受壓有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內孔面積。本設計采用的此類錨具，喇叭管尾端內孔直徑為50mm，所以</p><p>　　——局部受壓計算底面積；局部受壓面為邊長為180mm的正方形，根據《公預規(guī)》圖5.7.1所示，局部承壓計算底面

89、積為</p><p><b>　　則：　</b></p><p>　　則主梁局部受壓區(qū)的截面積尺寸滿足規(guī)范要求。</p><p>　　2.7.2 局部抗壓承載力驗算</p><p>　　根據《公預規(guī)》第5.7.2條規(guī)定，配置間接鋼筋的局部受壓構件，其局部抗壓承載力應按下列規(guī)定計算：</p><p&g

90、t;　　式中：——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數，當時，應?。?lt;/p><p>　　——間接鋼筋影響系數，按《公預規(guī)》第5.3.2條取用，當混凝土強度等級在C50及以下時，??；</p><p>　　——方格網或螺旋形間接鋼筋內表面范圍內的混凝土核心面積，其重心應與的重心重合，計算按同心、對稱原則取值；可取局部受壓計算底面積范圍以內的間接鋼筋所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋得：</

91、p><p><b>　??；</b></p><p>　　——間接鋼筋體積配筋率；對于螺旋筋：；</p><p>　　——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；</p><p>　　——螺旋形間接鋼筋內表面范圍內混凝土核心面積的直徑；</p><p>　　——螺旋形間接鋼筋的層距。</p><

92、;p>　　本設計采用的間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，，直徑12mm，間距s=50mm，螺旋筋鋼筋中心直徑200mm。則：</p><p>　　C40混凝土。將上述各計算值代入局部抗壓承載力計算公式，可得到：　　　</p><p>　　則局部抗壓承載力計算通過。</p><p>　　2.8 主梁變形計算</p><p>　　根據主

93、梁截面在使用階段混凝土正應力驗算結果，可知主梁屬于部分預應力混凝土A類構件，即主梁在使用荷載作用下載面不開裂。</p><p>　　2.8.1 短期荷載作用下主梁撓度驗算</p><p>　　主梁計算跨徑，40號混凝土的彈性模量，為簡化計算，取梁處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。</p><p>　　由《公預規(guī)》第6.5.2條規(guī)定抗彎剛度計算如下：&l

94、t;/p><p><b>　　已知：</b></p><p>　?。?；</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　2.9 行車道板內力計算</p><p>　　2.9.1 恒載產生的內力</p><p>　　預

95、應力混凝土肋梁橋的橋面板(也稱行車道板)，是直接承受車輛輪壓的鋼筋混凝土板，它的構造上與主梁梁肋和橫隔梁連接在一起，既保證了梁的整體作用，又將活載傳于主梁。</p><p>　　以縱向1米寬的板條進行計算。</p><p>　　C40號混凝土面層：=0.15×1.0×25=3.75</p><p><b>　　T形翼緣板自重：</

96、b></p><p>　　合計：g==+=3.75+3.25=7 </p><p>　　每米寬板條的恒載內力：</p><p><b>　　恒載彎矩：</b></p><p><b>　　剪力：</b></p><p>　　2.9.2 荷載產生的內力<

97、;/p><p>　　按鉸接板計算行車道板的有效寬度如圖2.7所示。</p><p>　　由<<橋規(guī)>>可知=0.2m，=0.6m。</p><p>　　橋面鋪裝厚度為15cm，則有：</p><p>　　=+2H=0.2+2×0.15=0.50m</p><p>　　=+2H=0.6+2&

98、#215;0.15=0.90m</p><p>　　荷載對于懸臂板的有效分布寬度為:=+d+2=0.5+1.4+1.34=3.24m</p><p>　　沖擊系數采用1+=1.3，</p><p>　　作用為每米寬板條上的彎矩為： </p><p>　　作用于每米寬板條上的剪力為：</p><p>　　圖2.

99、7　荷載有效分布寬度圖示（cm）</p><p>　　2.9.3 內力組合</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)內力組合：</p><p>　　2.9.4 截面設計、強度驗算</p><p>　　翼緣板的高度：h=130mm；翼緣板的寬度：b=1000mm；假設鋼筋截面重心到截面受拉邊緣距離=35mm，則=95mm。</p>

100、<p>　　按<<公預規(guī)>>第5.2.2條規(guī)定：</p><p>　　解得：x=0.01153m 驗算</p><p>　　這時 </p><p>　　查有關板寬1m內鋼筋截面與間距表，考慮一層鋼筋為8根由規(guī)范查得可供使用的有8A12（），然后按照構造布置構造鋼筋。</p><p>

101、　　按<<公預規(guī)>>第5.2.9條規(guī)定，矩形截面受彎構件的截面尺寸應符合下列要求，即：</p><p>　　按<<公預規(guī)>>第5.2.10條規(guī)定：</p><p>　　故不需要進行斜截面抗剪承載力計算，僅按構造要求配置箍筋。</p><p>　　根據<<公預規(guī)>>第9.2.5條規(guī)定,板內應設置垂

102、直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應小于8mm，間距不應小于200mm。因此板內A8，間距為200mm的分布鋼筋。</p><p><b>　　承載力驗算：　 </b></p><p><b>　　承載能力滿足要求。</b></p><p>　　2.10 橫梁內力的計算</p><p>　　2.10.1

103、 橫隔梁彎距和剪力計算</p><p>　　(1)確定作用在中橫隔梁上的計算荷載</p><p>　　確定作用在中橫隔梁上的計算荷載：對于跨中橫隔梁的最不利荷載如圖2.8所示。</p><p>　　圖2.8　跨中橫隔梁的受載圖示</p><p>　　縱向一列輪重對中橫隔梁的計算荷載為：</p><p><b&g

104、t;　　汽車荷載</b></p><p>　　(2)繪制中橫隔梁的內力影響線</p><p>　　在上面已經算得①號主梁和②號主梁的橫向影響線豎坐標值為：</p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　①繪制彎矩影響線</b></p><p>

105、;　　P=1作用在①號梁軸上時：</p><p>　　P=1作用在②號梁軸上時：</p><p>　　P=1作用在③號梁軸上時：</p><p>　　此三個豎標值和已知影響線折點位置（即所計算截面的位置），繪出影響線如圖2.9c所示。</p><p>　?、诶L制剪力影響線 </p><p>　　對于①號主梁處截面

106、的影響線計算如下。</p><p>　　P=1作用在計算截面以右時： ；</p><p>　　P=1作用在計算截面以左時： ；</p><p>　　繪出影響線如圖2.9所示。</p><p>　　圖2.9 中橫隔梁內力影響線（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　(3)截面內力計算

107、</b></p><p>　　將所求得的計算荷載在相應的影響線上按最不利荷載位置加載，對于汽車荷載并計入沖擊影響力，則得到如下結果：</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)內力組合（鑒于橫隔梁的結構自重內力甚小，計算可略不計）：</p><p>　　2.10.2 截面設計、強度驗算</p><p><b>　　正彎矩配筋

108、</b></p><p>　　按《公預規(guī)》第5.2.2條規(guī)定，取=8，則。</p><p>　　解方程，得到：，由于太小，則取。</p><p>　　由公式： 取4A10，。</p><p>　　由配筋可知截面抗彎承載力滿足要求。</p><p><b>　　(2)負彎矩的配筋</

109、b></p><p>　　由于所受彎矩較小，則負彎矩配筋選用與正彎矩相同的鋼筋，取4A10，。 </p><p><b>　　橫梁正截面含筋率：</b></p><p>　　均大于《公預規(guī)》第9.1.12條規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋率0.2%。</p><p>　　2.10.3

110、 橫梁的剪力計算與配筋</p><p>　　考慮汽車組合系數，并取提高系數為1.40，則取用的剪力效應值為：</p><p>　　按《公預規(guī)》第5.2.9~5.2.10條規(guī)定抗剪承載力驗算要求：</p><p>　　計算剪力效應，均滿足條件，橫梁不需要配置抗剪力鋼筋，只需要按構造配筋，選取箍筋為雙肢A8，。</p><p><b>

111、　　下部結構設計</b></p><p><b>　　重力式橋墩設計資料</b></p><p>　　橋梁上部結構為預應力混凝土簡支T型梁橋。標準跨徑，計算跨徑。板式橡膠支座，橋面寬度3.5+2×0.5m，設計荷載為公路—Ⅱ級，無人群荷載。蓋梁、防震擋塊和樁基礎均為30號鋼筋混凝土，支座墊石為40號鋼筋混凝土。</p><p&

112、gt;<b>　　橋墩尺寸擬定</b></p><p>　　初步擬定橋墩一般構造圖如圖SJ—7所示，其中樁的長度為15m，最低點的標高為185.28m。</p><p><b>　　橋墩蓋梁計算</b></p><p><b>　　外力計算</b></p><p>　　外力包括

113、上部結構恒載支點反力、蓋梁自重和活載。活載的布置要使各種效應組合為橋上最不利情況，求出支點最大反力作為蓋梁的活載。</p><p><b>　　(1)上部構造恒載</b></p><p>　　由主梁計算可知:主梁和橫隔梁的自重，欄桿、橋面鋪裝，那么主梁主梁、橫隔梁、橋面鋪裝和欄桿等每延米重量為，每跨共重922.14kN，那么作用于一個橋墩所有支座上的反力共計：＝922

114、.14。</p><p>　　(2)蓋梁、墊石自重</p><p><b>　　(3)車輛荷載</b></p><p>　　橋梁結構的整體計算采用車道荷載，橋梁結構的局部加載、涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等的計算采用車輛荷載，車輛荷載和車道荷載的作用不得疊加。四級公路上重型車輛少時，其橋涵設計所采用的公路—Ⅱ級車道荷載的效應可乘以0.8的折減系數，

115、車輛荷載的效應可乘以0.7的折減系數。</p><p>　　當集中荷載作用在蓋梁中線時為最為不利</p><p><b>　　(4)汽車沖擊力</b></p><p><b>　　(5)汽車制動力</b></p><p>　　汽車制動力是汽車在橋上剎車時為克服其慣性力而在車輪與路面之間發(fā)生滑動摩擦力

116、。由《橋規(guī)》第4.3.6條規(guī)定：一個設計車道上由汽車荷載產生的制動力按車道荷載在加載長度上計算的總重力的10%計算，公路—Ⅱ級汽車荷載的制動力不得小于90kN。</p><p>　　取 ；</p><p>　　制動力的方向就是行車方向，其著力點在支座底座面上。</p><p><b>　　(6)風力</b>&l

117、t;/p><p>　　由于風力對蓋梁的影響非常小，可以忽略不計，故不考慮。</p><p><b>　　(7)支座摩阻力</b></p><p>　　相鄰兩孔跨徑相等，由溫度產生的支座摩阻力可相互抵消，故不考慮支座摩阻力影響。</p><p><b>　　內力計算</b></p><

118、p>　　公路橋樁柱式墩臺的蓋梁通常采用雙懸臂式，計算時的控制截面選取支點和跨中截面。在計算支點負彎矩時，采用非對稱布置荷載與恒載的反力；在計算跨中正彎矩時，采用對稱布置活載與恒載反力。橋墩沿縱向的水平力以及當蓋梁在沿橋縱向設置兩排支座時，上部結構活載的偏心力對蓋梁將產生扭矩，應予以計入。</p><p>　　橋臺的蓋梁計算，一般可不考慮背墻與蓋梁共同受力，此時背墻僅起擋土墻作用。必要時也可考慮背墻與蓋梁的共

119、同受力，蓋梁按L形截面計算。橋臺耳墻視為單懸臂固端梁，水平方向承受土壓力及活載水平壓力。</p><p>　　由外力計算的荷載組合可知跨中彎矩：</p><p>　　(1)雙孔滿載：（上部結構重力+蓋梁重力+車輛荷載+沖擊力+制動力）</p><p>　　(2)單孔滿載：（上部結構重力+蓋梁重力+車輛荷載+沖擊力+制動力）</p><p>&

120、lt;b>　　(3)配筋計算</b></p><p>　　工程實踐中常采用鋼筋混凝土蓋梁，其配筋驗算方法與鋼筋混凝土梁配筋類同，即根據彎矩包絡圖配置受彎鋼筋，根據剪力包絡圖配置彎起鋼筋和箍筋。在配筋時，還應計算各控制界面扭矩所需要的箍筋及縱向鋼筋。</p><p>　　當采用預應力混凝土蓋梁時，預應力鋼筋及普通鋼筋的配置同預應力混凝土梁。</p><p

121、>　　蓋梁計算跨徑 </p><p>　　由《公預規(guī)》第8.2.3條規(guī)定取較小者，則；</p><p>　　設，則蓋梁截面有效高度；</p><p>　　蓋梁截面受壓區(qū)高度；</p><p>　　由《公預規(guī)》第8.2.4條規(guī)定蓋梁內力臂</p><p><b>　　選用9B25()。</

122、b></p><p>　　由《公預規(guī)》第8.2.5條規(guī)定鋼筋混凝土蓋梁的抗剪截面應符合下了要求： </p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　由《公預規(guī)》第8.2.9條規(guī)定鋼筋混凝土蓋梁可不用進行撓度驗算。</p><p>　　橋墩鉆孔灌注樁的計算</p><p>

123、<b>　　荷載計算</b></p><p>　　橋墩樁的外力有上部結構恒載反力、蓋梁的重量以及樁的自重；活載按車輛荷載最不利位置布置進行計算，得到最不利荷載組合。橋墩的水平力有支座摩阻力合汽車制動力等。</p><p>　　(1)上部構造恒載反力 </p><p>　　(2)蓋梁自重

124、 </p><p>　　(3)系梁自量 </p><p>　　(4)一根灌注樁自重 </p><p>　　每一根灌注樁底面的恒載垂直直力為：</p><p><b>　　(5)可變荷載反力</b></p>&