1、<p>　　Hefei University</p><p>　　《化工原理》課程設計</p><p>　　——直管氣流干燥器設計</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　0 前 言錯誤!未定義書簽。</p><p>　　1 任務書- 4 -<

2、/p><p>　　1．1 設計題目：直管氣流干燥器干燥聚氯乙稀樹脂- 5 -</p><p>　　1．2 原始數(shù)據(jù)- 5 -</p><p>　　1．2．1 濕物料- 5 -</p><p>　　1．2．2 干燥介質- 5 -</p><p>　　1．2．3 水汽的性質- 6 -</p><p

3、>　　2 流程示意圖- 6 -</p><p>　　3 流程與方案的選擇說明與論證- 7 -</p><p>　　3. 1 干燥介質加熱器的選擇- 7 -</p><p>　　3. 2 干燥器的選擇- 7 -</p><p>　　3. 3 干燥介質輸送設備的選擇及配置- 8 -</p><p>　　

4、3. 4 加料器的選擇- 8 -</p><p>　　3. 5 細粉回收設備的選擇- 8 -</p><p>　　4 干燥器主要部件和尺寸的計算- 9 -</p><p>　　4. 1 基本計算- 9 -</p><p>　　4. 1. 1 濕物料- 9 -</p><p>　　4. 1. 2 濕空氣

5、- 9 -</p><p>　　4. 1. 3 干燥管直徑D的計算- 10 -</p><p>　　4. 2 干燥管長度和干燥時間的計算- 11 -</p><p>　　4. 2. 1 加速段干燥管長度和所需干燥時間的計算- 11 -</p><p>　　4. 2. 2 勻速區(qū)的計算- 18 -</p><p

6、>　　5 附屬設備的選型- 19 -</p><p>　　5. 1 加料器的選擇- 19 -</p><p>　　5. 2 加熱器的選擇- 19 -</p><p>　　5. 3 旋風分離器的選擇- 20 -</p><p>　　5. 4 鼓風機的選擇- 20 -</p><p>　　5. 5 抽風機

7、的選擇- 20 -</p><p>　　6 主要符號和單位- 21 -</p><p>　　7 參考文獻- 22 -</p><p>　　8 設計評價- 23 -</p><p>　　8. 1 氣流干燥器的評價- 23 -</p><p>　　8. 2 設計內容的評價- 23 -</p>&l

8、t;p>　　8. 3 課程設計的認識和體會- 24 -</p><p><b>　　1、概論</b></p><p>　　干燥通常是指利用熱能使物料中的濕分汽化，并將產生的蒸汽排出的過程，其本質為除去固相濕分，固相為被干燥的物料,氣相為干燥介質。干燥是最古老的單元操作之一，廣泛地運用于各行各業(yè)中，幾乎涉及國民經濟的每個部門。同時干燥過程亦十分復雜，因為它同時涉

9、及到熱量、質量和動量傳遞過程，用數(shù)學描述常存有困難和無效性。在干燥技術的許多方面還存在“知其然而不知其所以然”，的狀況。對這一過程研究尚不成熟，正如A.S.Mujumdar在他的著作前言中所說的那樣:干燥是科學、技術和藝術的一種混合物，至少在可以預見的將來，干燥大概仍然如此。 干燥技術的運用具有悠久的歷史，聞名于世的造紙術就顯示出了干燥技術的應用。在現(xiàn)代的工業(yè)生產中，尤其是在化工生產過程中，干燥是最常見和耗能最大的單元操作之一。但是在過

10、去相當長時間里，人們對于這項技術一直沒有給予足夠的重視，干燥技術發(fā)展相當緩慢。 經過近30年的發(fā)展,一些新的干燥技術已展露頭腳,其中有些已付諸工業(yè)應用,有些還處于不同的研究和開發(fā)階段，但己顯示出巨大的應用潛力。預計在今后相當長的時間內，該過程仍為化學、食品、醫(yī)藥、農業(yè)工程專業(yè)的研究熱點之一，更新的干燥技術還會不斷涌現(xiàn)，</p><p>　　直管氣流干燥器適用于干燥非結合水分及結團不嚴重，不怕磨損的散粒物料，在干燥

11、結合水分時的熱效率僅在20%左右。由實驗得知，加料口以上1m左右的干燥管內，從氣體傳給物料的傳熱量約占整個干燥管的1/2-3/4，其原因是由于干燥器底部氣固間傳熱溫差較大，物料入口處氣固兩相的相對速度較大，傳熱傳質系數(shù)也大。當濕物料進入干燥管底部瞬間，其上升速度Um為零，氣流速度為，氣流和顆粒的相對速度Ur=Ug-Um最大，當物料被氣流吹動不斷加速，氣固兩相的相對速度就不斷降低，直到氣體與顆粒間的相對速度Ut等于顆粒在氣流中的沉降速度U

12、o時，即Ut=Uo=(Ug-Um)，顆粒將不再被加速而維持恒速上升。由此可知，顆粒在干燥器中的運動情況可分為加速運動段和恒速運動段，通常加速運動段在加料口以上1-3m內完成。傳熱系數(shù)在干燥管底部最大，隨著干燥管高度的增加，傳熱系數(shù)迅速減小，為了提高氣流干燥器的干燥效率和降低其高度，發(fā)揮干燥管底部加速段的作用，人們采取了多種措施，研制了各種新型氣流干燥設備。</p><p>　　本次課程設計采用直管氣流干燥器干燥空

13、氣稀釋重油燃燒氣（其性質與空氣相同）。通過濕物料和干燥介質的性質以確定干燥器直管長度和管徑，以及干燥時間。同時選定一些其它附屬設備。</p><p>　　本課程是化工原理課程教學的一個實踐環(huán)節(jié)，是使其得到化工設計的初步訓練，掌握化工設計的基本程序和方法。為畢業(yè)設計和以后的工作了堅實的奠定基礎。</p><p><b>　　1. 任務書</b></p>&

14、lt;p>　　1．1 設計題目：直管氣流干燥器干燥設計</p><p><b>　　1．2 原始數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　1．2．1 濕物料</b></p><p>　　原料量（）：=5000kg/h</p><p>　　物料形態(tài)：散粒狀、圓球形；</p><

15、;p>　　顆粒直徑：dp =200um dmax =500um</p><p><b>　　絕干物料密度：</b></p><p><b>　　絕干物料比熱：；</b></p><p>　　初始濕度H1=0.025kg/kg絕干料</p><p>　　物料含水量（以干基計）：=25％<

16、/p><p>　　干物料（產品）含水量：=0.5％</p><p>　　干燥介質：空氣稀釋重油燃燒氣（其性質與空氣相同）</p><p><b>　　臨界濕含量： </b></p><p>　　平衡濕含量：X*=0</p><p><b>　　操作溫度： </b></p

17、><p>　　操作壓力（Kpa）：101.325</p><p>　　加熱蒸汽壓力：4atm（表壓） </p><p>　　1．2．2 干燥介質</p><p><b>　　干燥介質：濕空氣</b></p><p><b>　　相對濕度</b></p><p&

18、gt;<b>　　進入預熱器溫度 </b></p><p>　　離開預熱器溫度＝400℃</p><p>　　1．2．3 水汽的性質</p><p>　　干燥介質的比熱容: cv=1.884 kJ/(kg·℃)</p><p>　　干燥介質的比熱容: cw=4.187 kJ/(kg·℃)</p&

19、gt;<p>　　0℃時干燥介質的汽化熱: ro=2491.27 kJ/kg</p><p><b>　　2. 流程示意圖</b></p><p>　　流程圖中各部件說明：</p><p>　　鼓風機；2—預熱器；3—氣流干燥管；4—加料斗；5—螺旋加料器；</p><p>　　6—旋風分離器；7—卸料閥；

20、8—引風機。</p><p>　　流程與方案的選擇說明與論證</p><p>　　3.1 干燥介質加熱器的選擇</p><p>　　干燥介質為物料升溫和濕分提供熱量，并帶走蒸發(fā)的濕分。干燥介質通常有空氣、過熱蒸汽、惰性氣體等。以空氣做為干燥介質是目前應用最普遍的方法。濕空氣是干空氣和水蒸氣的混合物，這里的干空氣主要是由N2、H2、O2、H2O、CO2、CO等和微量的

21、稀有氣體組成，各組成氣體之間不發(fā)生化學反應，通常情況下，這些氣體都遠離液態(tài)，可以看作理想氣體；另一方面，在一般情況下，自然界的濕空氣中水蒸氣的含量很少，水蒸氣的分壓力很低(0.003MPa～0.004MPa)，而其相應的飽和溫度低于當時的空氣溫度，所以濕空氣中的水蒸氣一般都處于過熱狀態(tài)，也很接近理想空氣的性質。所以我們選擇是空氣作為干燥介質。</p><p>　　3.2 干燥器的選擇</p>&l

22、t;p>　　氣流干燥器適用于干燥非結合水分及結團不嚴重，不怕磨損的散粒物料，在干燥結合水分時的熱效率在20%左右。由實驗得知，加料口以上1m左右的干燥管內，從氣體傳給物料的傳熱量約占整個干燥管的1/2-3/4，其原因是由于干燥器底部氣固間傳熱溫差較大，物料入口處氣固兩相的相對速度較大，傳熱傳質系數(shù)也大。當濕物料進入干燥管底部瞬間，其上升速度Um為零，氣流速度為Ug，氣流和顆粒的相對速度Ur=Ug-Um最大，當物料被氣流吹動不斷加速

23、，氣固兩相的相對速度就不斷降低，直到氣體與顆粒間的相對速度Ut等于顆粒在氣流中的沉降速度Uo時，即Ut=Uo=(Ug-Um)，顆粒將不再被加速而維持恒速上升。由此可知，顆粒在干燥器中的運動情況可分為加速運動段和恒速運動段，通常加速運動段在加料口以上1-3m內完成。傳熱系數(shù)在干燥管底部最大，隨著干燥管高度的增加，傳熱系數(shù)迅速減小。恒速干燥期間的物料溫度幾乎與熱空氣的濕球溫度相同，所以使用高溫熱空氣也可以干燥熱敏性物料。這種干燥方法干燥速率

24、高，設備投資少。</p><p>　　濕料由加料器加入直立管，空氣經鼓風機鼓入翅片加熱器，加熱到一定溫度后吹入直立管，在管內的速度決定于濕顆粒的大小和密度，一般大于顆粒的沉降速度（約為10~20米/秒）。已干燥的顆粒被強烈氣流帶出，送到兩個并聯(lián)的旋風分離器分離出來，經螺旋輸送器送出，尾氣則經袋式過濾器放空。由于停留時間短，對某些產品往往須采用二級或多級串聯(lián)流程。</p><p>　　3.3

25、 干燥介質輸送設備的選擇及配置</p><p>　　為了克服整個干燥系統(tǒng)的流體阻力以輸送干燥介質，必須選擇適當形式的風機，并確定其配置方式。風機的選擇主要取決于系統(tǒng)的流體阻力、干燥介質的流量、干燥介質的溫度等。前送后引式，兩臺風機風機分別安裝在干燥介質加熱器前面和系統(tǒng)的后面，一臺送風，一臺引風。調節(jié)系統(tǒng)前后的壓力，可使干燥室處于略微負壓下操作，整個系統(tǒng)與外壓差較小，即使有不嚴密的地方，也不至于產生大量漏氣現(xiàn)象。

26、</p><p>　　3.4 加料器的選擇</p><p>　　氣體干燥裝置采用的加料器必須保證向連續(xù)均勻地加料。加料器的型式應隨物料的性質及操作要求的不同而定，最常用的有螺旋加料器、星形加料器等。螺旋加料器宜于輸送粉狀、顆粒及小塊物料，密封性能好，操作安全方便，結構簡單執(zhí)照費用低，此時我們所干燥的物料正好為顆粒狀，所以此時選擇螺旋加料器。</p><p>　　3

27、.5 細粉回收設備的選擇</p><p>　　由于從干燥器出來的廢氣夾帶細粉，細粉的收集將影響產品的收率和勞動環(huán)境等，所以，在干燥后都應設置氣固分離設備。最常用的氣固分離設備是旋風分離器，對于顆粒粒徑大于5微米有較高的分離效率。旋風分離器可以單臺使用，也可以多臺串聯(lián)或并聯(lián)使用。</p><p>　　4 干燥器主要部件和尺寸的計算</p><p><b>

28、;　　4．1 基本計算</b></p><p><b>　　4．1．1濕物料</b></p><p>　　= ==0.0526</p><p>　　GC=G1(1﹣0.33)=5000*0.67=3350 kg絕干物料/h</p><p>　　4. 1. 2濕空氣</p><p>　

29、?。?）濕空氣的初始溫度為時</p><p><b>　　H1=H0</b></p><p>　　= =2.149kPa</p><p><b>　　==0.0135</b></p><p>　　CH0=1.005+1.884H0= 1.005+1.114*0.0135=1.026 kJ/(kg&#

30、183;℃)</p><p>　?。?）濕空氣在干燥器進口處t1=400℃時</p><p>　　VH1=(0.002835+0.004557H1)(t1+273)=(0.002835+0.0045578*0.025)(400+273)</p><p>　　=1.985m3/kg絕干氣體</p><p>　　==0.5106kg/m3<

31、/p><p>　?。?）濕空氣干燥器出口處</p><p>　　=1.26+4.187*0.005=1.281</p><p>　　試差法求干燥器出口處干燥產品的溫度θ2</p><p>　　由于產品的濕含量高于臨界濕含量,則產品溫度（即物料終溫）θ2取濕球溫度tw2即θ2＝tw2，帶入以下公式：</p><p>　　用E

32、XCEL表格視差計算tw</p><p>　　假設tw=41℃, pw=7.8077 rw=2396.97 計算值tw=50.22℃</p><p>　　假設tw=42℃, pw=8.2298 rw=2394.67 計算值tw=43.1716℃</p><p>　　假設tw=42.1℃,

33、 pw=8.2731 rw=2394.44 計算值tw=42.446℃</p><p>　　假設tw=42.14℃, pw=8.2905 rw=2394.348 計算值tw=42.155℃</p><p>　　假設tw=42.14182℃, pw=8.29125 rw=2394.3438 計算值tw=42.1418℃<

34、;/p><p><b>　　進一步細化后</b></p><p>　　當假設tw=42.1418℃, pw=8.29125 rw=2394.34 計算值tw=42.1418℃</p><p>　　所以得到θ2＝tw2=42.1418℃</p><p>　?。╞）試差法求干燥器出口濕空氣溫度t2</p>

35、;<p>　　假設t2=70℃帶入以下公式：</p><p><b>　　經計算得</b></p><p>　　Gg=4805.9855 kg絕干氣/h</p><p>　　H2=0.03767 kg/kg絕干氣</p><p>　　Qg=320511.1755 kJ/h</p><p&

36、gt;<b>　　又由</b></p><p>　　得 p2=5.784kpa</p><p>　　所以==35.375℃</p><p>　　所以假設滿足，則t2=70℃</p><p>　　4．1. 3 干燥管直徑D的計算</p><p>　　取進口氣速：ug=25m/s</p>

37、<p><b>　　==0.486m</b></p><p>　　當D=0.285m時，帶入上式中求得ug=42.95m/s</p><p>　　4．2 干燥管長度和干燥時間的計算</p><p>　　4．2．1 加速段干燥管長度和所需干燥時間的計算</p><p>　　(1) 加速區(qū)的相關計算</

38、p><p>　　(a) 的計算（整個加速段取平均值）</p><p>　　因為加速區(qū)氣體放出熱量為總熱量的80％，得</p><p>　　Qg′=Qg×80％=320511.1755*0.8=256408.94 kJ/h</p><p>　　由式計算出加速度區(qū)結束時氣體溫度t2′=88</p><p>　　查′表

39、的ug=2.132×10-5pa.s</p><p><b>　　根據(jù) </b></p><p>　　且 Qg′=302652.2 kJ/h </p><p><b>　　計算出加速區(qū)結束時</b></p><p>　　X2′=0.1087 H2′=0.0377 tm

40、=0.5*(88+140)=114℃ =158.15 </p><p>　　=(0.002835+0.004557*0.0377)(88+273)=1.0855</p><p>　　得 ==0.956， </p><p><b>　　==</b></p><p><b>　　同理有</b>

41、;</p><p><b>　　根據(jù) =</b></p><p>　　(b) 終端速度u t的計算（按加速區(qū)氣體放出熱量為總熱量的80%計算）</p><p>　　查表知t1= 400℃時 ug1=2.37×10-5 pa.s</p><p>　　t2′= 88℃時 ug2=2.13

42、2×10-5 pa.s</p><p>　　VH2′=（0.002835+0.004557H2′）（t2′+273）=1.0855</p><p>　　ρg ′==0.956</p><p><b>　　=</b></p><p>　　得u t=()1/1.4==0.5757</p><p&

43、gt;　　(c) 確定加速區(qū)的的關聯(lián)式，求出n和</p><p>　　由 Re0=dpu/ Nu0=0.76×Re00.65</p><p>　　Ret=dpu/ Nut=2+0.54Ret0.5</p><p><b>　　求得</b></p><p>　　Re0=0.000145×

44、;25×0.8474/0.000023=134.557； </p><p>　　Ret =0.000145×0.5757×0.956/0.00002132=3.7432； </p><p>　　Nu0=18.3909； Nut=3.052</p><p>　　n=[ln(Nu0/Nut)]/[ln(Re0/Ret)=0.5033<

45、/p><p>　　An=Nu0/Re0n=1.599</p><p>　　0.3089AnGcdpn-0.4=0.0365</p><p>　　(d) umo=(分段開始時粒子速度)的計算</p><p>　　Aa===140.148S-1 </p><p>　　Um0==0.0.46716m/s</p>&

46、lt;p>　　(2)加速區(qū)第一段——預熱段的有關計算</p><p><b>　　=2.244</b></p><p><b>　?。?00℃ </b></p><p><b>　　由式：</b></p><p>　　有 ==400-=393.1619℃ ==365

47、.31℃ </p><p>　　=（）/2=136.581℃</p><p>　　=（）/4=83.8259℃ </p><p>　　=9366.1512</p><p>　　=1.1863 0.8447kg/m3 Hm=H1=0.0135</p><p><b>　　=2.3625</

48、b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　本段平均氣速：==24.9833 </p><p>　　=24.9833-0.2114=24.7719</p><p>　　假設=19.055m/s</p><p>　　則 =1.3746 </p>

49、<p>　　Ji-1==21.326</p><p><b>　　=與假設不符合</b></p><p>　　用EXCEL視差求解(下同):</p><p>　　假設uri=17.8731; 有Bu=1.3701; uri=17.8627 與假設不符合</p><p>　　假設uri=17.8623 ;

50、 有Bu=1.3701; uri=17.8626 與假不設符合</p><p>　　當uri=17.8626； 有Bu=1.3701； uri=17.8626 </p><p>　　uri=17.8626時，滿足當時，，所以分段合理。</p><p><b>　　計算和</b></p><p>　　由Ji=-9

51、.81=21.326 </p><p>　　Ji-1=﹣9.81=1897.7041</p><p><b>　　Jm==</b></p><p>　　m=（Ji-1-Ji）/（-）=101.4111 b=Jm－m[(ur1+ ur2)/2]=-612.2326</p><p>　　得 =0.00453

52、 =0.01783</p><p>　　附加計算：=7.121， =0.3868， </p><p>　　(3)加速區(qū)第二段的有關計算</p><p><b>　　預分段</b></p><p>　　設，則：=0.4444 且</p><p>　　由 =0.4444/0.3868*0.83

53、3 計算得8968.2131J/s</p><p>　　根據(jù) 得=126.6425℃</p><p>　　則 =0.0035 Kg/s</p><p>　　=0.0135+ </p><p><b>　　=0.01482</b></p><p>　　=0.5*（133.1619+126.6

54、425）=129.9022℃，</p><p>　　在此溫度下 ug=(-2×10-6tm+5×10-3×tm+1.7169)=2.3326×10-5pa.s</p><p>　　=1.1694 m3/kg絕干氣體</p><p>　　=0.8678kg/m3 ==24.428 m/s <

55、/p><p>　　=24.428-7.121=17.3076 m/s</p><p>　　==87.7201 </p><p>　　λg=-2×10-8×ts2+8×10-5ts+0.0244=3.113×10-2w/(m·℃)</p><p>　　=3959.377

56、 </p><p>　　Aq=A1AλΔtm=12689.9 </p><p>　　假設=17.3076/1.3=13.3135m/s</p><p>　　則=1.3246 ﹣9.81=1144.85</p><p>　　=118736 m/s 與假設不符合</p><p>　　假設uri=118

57、653; 有Bu=1.3168; uri=11.8474 與假設不符合</p><p>　　假設uri=118474 ; 有Bu=1.3168; uri=11.8471 與假設不符合</p><p>　　假設uri=118471; 有Bu=1.3168; uri=11.8471 與假設符合</p><p>　　uri=11.8471時，滿足

58、當時，，所以分段合理。</p><p><b>　　計算和</b></p><p>　　由 Ji=-9.81=669.3636 Ji-1=﹣9.81=1144.85</p><p>　　Jm=-9.81=910.9513</p><p>　　m=（Ji-1-Ji）/（-）=87.0785</p>&

59、lt;p>　　b=Jm－m[(ur1+ ur2)/2]=-358.422</p><p>　　得 =0.006136 =0.061932</p><p>　　附加計算：=12.5812 m/s =0.4609</p><p><b>　　=0.8035</b></p><p>　　加速區(qū)第三段

60、—第九段的有關計算結果見表格所示</p><p><b>　　第九段結束時，</b></p><p><b>　　=1.0789</b></p><p>　　mi=gm-ri=26.1158m/s，=26.6892m/s</p><p>　　=0.5734m/s，</p><p&

61、gt;　　令 則k=1.0013≈1 且k≥1，則表示加速段結束。</p><p>　　加速區(qū)總時間=0.0704 加速區(qū)總管長=1.4563</p><p>　　4.2.2 勻速區(qū)的計算</p><p><b>　　=0.0338</b></p><p><b>　　=1.1018<

62、/b></p><p>　　=.09382 =83.229 </p><p>　　ug=(-2×10-6tm+5×10-3×tm+1.7169)=2.1191×10-5pa.s </p><p><b>　　=27.003</b></p><p><b>　　

63、由， </b></p><p>　　得=23.326KJ/s =39.149℃ =26.427</p><p>　　=63.367℃ 在此溫度下得 </p><p>　　λg=-2×10-8×ts2+8×10-5ts+0.0244=2.9389×10-2w/(m·℃)</p>&

64、lt;p>　　由Ret=dpu/ ， Nut=2+0.54Ret0.5 得Re=3.6960, Nu=3.0381</p><p>　　=λgNut/dp=615.783 a==3.0962</p><p>　　=/[a()]=4.893 =/Um=0.18515</p><p><b>　　計算得到：</b>

65、;</p><p>　　干燥管的總時間=0.2256</p><p>　　干燥管的總長度=6.3494m</p><p>　　由于k==1.0013≈ 1 由于繼續(xù)分段后Ji,Ji-1表明提前進入勻速區(qū),所以設計時干燥管總管長：</p><p>　　′=6.3494×1.2=7.619m</p><p>　　

66、5 附屬設備的選型</p><p>　　5.1 加料器的選擇</p><p>　　聚氯乙烯樹脂為粉末狀物料，用螺旋輸送器宜于輸送粉末、粒狀及小顆粒物料，密封性能好，操作安全方便、結構簡單、制造費用低，考慮適用性和經濟性選擇螺旋加料器。</p><p><b>　　5．2加熱器的選擇</b></p><p>　　根據(jù)加熱

67、蒸汽的蒸汽壓P=4×101.325= 405.3 Kpa，查表知加熱器中蒸汽的溫度t=145℃</p><p><b>　　加熱器型號的選擇</b></p><p>　　所需的通風截面積S=G/Vp=[4805.9855 ×(1+0.0135)]/（3600×8）=0.1691m2</p><p>　　選擇型號為查

68、表得 S′=0.15 m2 A′=23.6 m2 </p><p>　　代入Vp=G/S=4805.9855/0.1691/3600=7.8934</p><p>　　傳熱系數(shù) K=15.1Vp0.43=36.7114</p><p><b>　　=32.3614℃</b></p><p>　　加熱面積：A=Q

69、/K=19.1266 加熱器個數(shù)：N=A/ A′=4.072=5</p><p>　　空氣阻力：P1=3.03(Vp)1.62=86.1021Pa</p><p>　　5.3 旋風分離器的選擇</p><p>　　=（0.002835+0.004557*0.03767）（70+273）=0.9724</p><p>　　t2=70℃時 =

70、1.0671</p><p>　　氣體處理量：V= G g (1+H2)/=4673.3643 m2/h</p><p>　　選擇型號：CLP/A—6.5 查表可知風速為u=18 m/s , V′=4700 m3/h P′=1913 Pa P2=（P′×V2 ）/ V′2=1411.81Pa</p><p>　　5.4 鼓風機的選擇</p&

71、gt;<p>　　t=28℃時 =0.8474 V= G g(1+H0)/=5747.9587m3/h</p><p>　　P總=（P1+P2+1000）×（1+20%）=1797.4953pa</p><p>　　所以選型號為選擇4—79型離心通風機：</p><p><b>　　5．5抽風機的選擇</b></

72、p><p>　　t2=70℃ 氣體處理量V=G g(1+H2)/=4673.3643m3/h </p><p>　　選擇9—19型高壓離心機：</p><p><b>　　6 主要符號和單位</b></p><p><b>　　英文字母：</b></p><p>　　a——單

73、位體積物料提供的傳熱（干燥）面積，m2/m3</p><p>　　c——比熱容，KJ/（kg. ℃）</p><p><b>　　dp——顆粒直徑，</b></p><p>　　D——干燥器直徑，m</p><p>　　H——空氣的濕度，kg/kg絕干氣</p><p>　　L——絕干空氣流量，k

74、g/h或kg/s</p><p>　　P——水汽分壓，kPa</p><p>　　P——空氣總壓，kPa</p><p><b>　　Q——傳熱速率，w</b></p><p>　　r——汽化熱，KJ/kg</p><p><b>　　t——溫度，℃</b></p>

75、;<p>　　Ug——氣體的速度，m/s</p><p>　　V——濕空氣的比容，m3/kg絕干氣</p><p><b>　　——物料的濕基含量</b></p><p>　　——熱量，KJ/s或J/s或kw</p><p>　　W——水分蒸發(fā)量，kg/s或kg/h</p><p>

76、　　X——物料的干基含水量，kg水/kg絕干氣</p><p><b>　　希臘字母：</b></p><p>　　——對流傳熱系數(shù)，W/（m2. ℃）</p><p>　　——固體物料溫度，℃</p><p>　　——導熱系數(shù)，W/（m2. ℃）</p><p>　　——密度，kg/m3<

77、/p><p>　　——干燥時間或物料在干燥器內停留時間，S</p><p><b>　　——相對濕度百分數(shù)</b></p><p><b>　　下標：</b></p><p>　　0——進預熱器的、新鮮的或沉降的；</p><p>　　1——進干燥器的或離預熱器的；</p&

78、gt;<p>　　2——離開干燥器的；</p><p><b>　　c——臨界的；</b></p><p><b>　　d——露點的；</b></p><p>　　g——氣體的，或絕干氣的；</p><p>　　m——濕物料的或平均的；</p><p><

79、b>　　7 參考文獻</b></p><p>　　化學工程手冊 . 上卷 ，時鈞等， 化學工業(yè)出版社，TQ02-62/1=2/:1， 1996</p><p>　　化學工程手冊 . 下卷，時鈞等，  化學工業(yè)出版社，TQ02-62/1=2/:2 1996</p><p>　　干燥設備，金國淼，化學工業(yè)出版社，TQ051.8

80、/2 ，2002 </p><p>　　干燥設備設計， 金國淼 ，上?？茖W技術出版社，TQ05/4:3 ，1988 </p><p>　　現(xiàn)代干燥技術， 潘永康 ，化學工業(yè)出版社，TQ028/18 ，1998 </p><p>　　化工生產流程圖解(上冊)(增訂二版)，化學工業(yè)出版社

81、組織編寫，化學工業(yè)出版社 ，TQ06/1=2:1，1984 </p><p>　　化工生產流程圖解(下冊)(增訂二版)，化學工業(yè)出版社組織編寫 ，化學工業(yè)出版社，TQ06/1=2:2 ，1985 </p><p>　　葉世超. 氣流干燥器管長設計的簡便方法. 化工機械，1993：82-86</p><p>　　馬克

82、承，陳明鳳. 氣流干燥器加速區(qū)的工作方程式——有關微分方程式的分段積分法.成都科技大學學報，1990（4）：81-90</p><p>　　葉世超. 氣流干燥器加速區(qū)后期分段設計方法. 成都科技大學學報，1992（3）：95-99</p><p>　　葉世超. 氣流干燥器設計中的加速區(qū)分段公式. 成都科技大學學報，1992（2）：15-20</p><p>　　重慶

83、工學院生物工程學院. 化工原理課程設計</p><p>　　匡國柱，史啟才. 化工單元過程及設備課程設計</p><p>　　葉世超，夏素蘭，易美桂等. 化工原理（下冊），科學出版社，2002</p><p><b>　　8 設計評價</b></p><p>　　8.1 氣流干燥器的評價</p><p

84、>　　氣體干燥器的主體是氣流干燥管，濕物料由管的底部加入，高速的熱氣體也由底部進入，物料受到氣體的沖擊，以粉末狀分散于氣流之中呈懸浮狀態(tài)，被氣流輸送而向上運動，并在輸送過程中進行干燥。</p><p>　　由于氣體相對于物料顆粒的高速流動，以及氣固相間接觸面積很大，體積傳熱系數(shù)相當大，比常用的轉筒式干燥器大20～30 倍。氣流干燥適合于處理粒徑小、干燥過程主要由表面氣化控制的物料。對于粒徑小于0.5～0.7

85、mm的物料，不論初始含水量如何，一般都能將含水量降為0.3％～0.5％。但由于物料在氣流干燥器內的停留時間很短(一般只有幾秒)，不易得到含水量更低的干燥產品。</p><p>　　優(yōu)點：生產強度高、熱能利用好、干燥時間短、設備簡單、操作方便。</p><p>　　缺點流體阻力大、物料對器壁的磨損較大、細粉末收塵比較困難。</p><p>　　8.2 設計內容的評價&

86、lt;/p><p>　　課程設計內容達到了基本設計要求。各種設備的選擇嚴格參照計算結果和設備標準進行選擇，符合任務書的生產需要。同時也存在這一些不足。就是在設備的經濟實用性以及各種設備的的具體操作方面還尚待改進。主要就是要考慮到設備的結構與安裝方式對設備阻力的影響，調節(jié)設備的進出口方向，盡量做到經濟實惠。可以將抽風機選成鼓風機的結構形式，減少空氣由干燥器進入抽風機的阻力損失。</p><p>

87、　　8.3 課程設計的認識和體會 </p><p>　　本次設計中，我們盡自己的最大努力完成了設計，收獲很大，感受頗多，同時也為以后的工作打下了堅實的基礎。 這次設計我做的是小型干燥器的風機選配及干燥管設計，通過收集相關資料分析，最終確定干燥機的類型為氣流干燥機，圍繞氣流干燥設計了相應的干燥管以及對其風機進行了選配。在設計上，我沒有很多創(chuàng)新，最要是通過查閱手冊及收集相關資料進行分析，利用已有的原理及計算公式，基本

88、完成了設計要求。 同時在設計過程中我也學到了很多東西，運用和查閱手冊的能力有了進一步的提高，也鍛煉了自己的耐心，遇到問題不不急不燥，努力去發(fā)現(xiàn)問題的關鍵，從而尋找解決的方法。設計中我也發(fā)現(xiàn)了自己平時學習中應該注意的問題，做事情得腳踏實地，一步一個腳印。在即將告別大學生活的時候，也讓我意識到學習還得繼續(xù)，活到老，學到老。 由于時間有限，理論知識掌握不夠扎實，運用知識能力等方面的限制，設計中難免有錯誤、不妥之處，敬請各位老師批評指正！<