1、當(dāng)盤卷的普通鋼筋經(jīng)過(guò)調(diào)直后伸長(zhǎng)率和重量不滿足驗(yàn)收規(guī)范要求時(shí)，該鋼筋即為“瘦身”鋼筋。與普通鋼筋相比，“瘦身”鋼筋在冷拉調(diào)直后面積減小，屈服強(qiáng)度提高，延性降低。由于“瘦身”鋼筋在盤卷鋼筋調(diào)直過(guò)程中產(chǎn)生，直徑較小，多用于梁、柱箍筋，且在市場(chǎng)上有一定規(guī)模。目前對(duì)“瘦身”箍筋約束混凝土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€的研究很少，對(duì)“瘦身”箍筋建筑物的加固也有一定的盲目性。對(duì)16根普通箍筋、“瘦身”箍筋（箍筋平均瘦身率為17.9％）約束混凝土試件進(jìn)行軸向加載試驗(yàn)

2、及有限元分析，試件采用矩形箍筋、矩形菱形復(fù)合箍筋兩種形式，矩形箍筋體積配箍率在0.69%~1.38%之間，矩形菱形復(fù)合箍筋體積配箍率在1.18%~2.36%之間，試驗(yàn)及理論結(jié)果表明：
　?。?）“瘦身”箍筋和普通箍筋約束混凝土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€基本相當(dāng)，“瘦身”箍筋約束混凝土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€下降段并不存在明顯的降低。
　?。?）“瘦身”箍筋試件和普通箍筋試件的混凝土應(yīng)力-箍筋應(yīng)變曲線差別不大，曲線上升段基本上呈線彈性關(guān)系，超過(guò)

3、峰值應(yīng)力以后，混凝土應(yīng)力-箍筋應(yīng)變曲線下降段都比較平緩，箍筋應(yīng)變超過(guò)1%后，有些試件靠近箍筋彎鉤兩邊的測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)應(yīng)變減小現(xiàn)象，同時(shí)觀測(cè)到試驗(yàn)過(guò)程中試件箍筋脫鉤現(xiàn)象。另外兩邊箍筋應(yīng)變繼續(xù)增長(zhǎng)，直到超過(guò)箍筋應(yīng)變量程2%，后續(xù)結(jié)果無(wú)法測(cè)量，整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中未發(fā)現(xiàn)箍筋拉斷現(xiàn)象。
　　（3）箍筋沒(méi)有拉斷的原因之一是部分試件箍筋脫鉤之后，與彎鉤相連的兩邊箍筋出現(xiàn)卸載現(xiàn)象，另外兩邊箍筋與混凝土產(chǎn)生了粘結(jié)滑移。另一原因是，由于本試驗(yàn)的箍筋最小間距是7

4、4mm，試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)下降段很多混凝土從箍筋間剝離出來(lái)，箍筋與混凝土之間形成了空隙，試件后續(xù)加載混凝土變形不能對(duì)箍筋產(chǎn)生擠壓效應(yīng)。如果采用螺旋箍筋，且箍筋間距較密，混凝土不能從箍筋間剝離出來(lái)，有可能導(dǎo)致“瘦身”箍筋拉斷。
　　（4）利用有限元軟件ABAQUS對(duì)試件進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，模擬得到的混凝土塑性損傷云圖結(jié)果與試驗(yàn)最終破壞形態(tài)吻合較好；模擬得到的截面豎向應(yīng)力分布情況與理論的作用機(jī)理基本一致。
　　（5）“瘦身”箍筋試件混凝

5、土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€的試驗(yàn)結(jié)果與有限元模擬結(jié)果在低配箍率時(shí)基本吻合；高配箍率時(shí)有限元分析結(jié)果的下降段要比試驗(yàn)結(jié)果更為平緩。
　?。?）有限元模擬得到的混凝土應(yīng)力-箍筋應(yīng)變曲線與試驗(yàn)得出的結(jié)果下降段差異較大，試驗(yàn)結(jié)果的下降段比較平緩，有限元分析的結(jié)果下降段較為陡峭，主要是因?yàn)橛邢拊M時(shí)，未考慮箍筋與混凝土之間的粘結(jié)滑移；另外，在混凝土應(yīng)力的下降段，混凝土不僅僅是簡(jiǎn)單的彈塑性變形，往往伴隨有較大的開(kāi)裂和脫落，現(xiàn)有的塑性損傷本構(gòu)模型還不