1、本文以AZ80作為基體合金，稀土Nd、Sm為合金化元素，首先使用電磁感應(yīng)熔煉爐熔煉出不同稀土含量的AZ80-xRE合金，然后通過XRD分析、金相組織觀察、掃描電鏡觀察和能譜分析、力學性能測試等手段系統(tǒng)的研究了Nd、Sm元素的合金化對AZ80合金顯微組織及力學性能的影響，得出Nd、Sm單元素合金化的最佳添加量；之后再對具有最佳單元素添加量的AN05、AS10合金、兩元素復合合金化的ANS合金以及基體AZ80合金進行不同熱處理，研究熱處理工

2、藝對合金的顯微組織和力學性能的影響。
　　結(jié)果表明：
　?、貯Z80合金主要由α-Mg，β-Mg17Al12及少量的含Mn相組成，鑄態(tài)組織為粗大的柱狀枝晶，Nd加入AZ80后，隨著Nd含量的增加，合金鑄態(tài)組織由粗大的柱狀枝晶向等軸晶轉(zhuǎn)變，組織逐漸細化，生成高溫穩(wěn)定的塊狀Al2Nd相和針狀Al3Nd相，β-Mg17Al12相含量逐漸減少且分布彌散；合金均勻化的效果相對越不理想，晶界及晶粒內(nèi)部殘留的第二相增多；熱擠壓過程中，動態(tài)

3、再結(jié)晶更加充分，組織逐漸細化，擠壓流線增多或是變寬，殘留的未破碎的粗大第二相也越多；隨著Nd含量的增加，無論是常溫還是150℃時，擠壓態(tài)合金的抗拉強度、屈服強度、延伸率以及顯微硬度整體呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，整體分析，Nd含量為0.5％時，合金的綜合力學性能最佳。
　?、赟m加入AZ80合金后，隨著Sm含量的增加，合金鑄態(tài)組織由粗大的柱狀枝晶逐漸向等軸晶演變，組織不斷細化，β-Mg17Al12相含量減少的同時分布更加彌散，高溫穩(wěn)

4、定的塊狀的Al2Sm相、長條狀和桿狀的Al3Sm相含量逐漸增多，且部分發(fā)生粗大化和偏聚；均勻化態(tài)組織中殘留的Al-Sm相逐漸增多，均勻化效果相對越來越不理想；熱擠壓變形后，合金組織明顯細化，組織由大小不等的細小等軸晶粒組成，同樣，合金中粗大的第二相逐漸增多；隨著Sm含量的增加，常溫時，擠壓態(tài)合金的抗拉強度、屈服強度和延伸率都是先升高后降低，150℃時，其抗拉強度和屈服強度是先升高后降低，而延伸率則是先降低后升高，整體判斷，無論是常溫還是

5、150℃下，AS10合金都具有最佳的力學性能。
　?、跾m、Nd復合加入AZ80后，合金中生成高溫穩(wěn)定的塊狀Al2(Sm，Nd)相和針狀Al3(Sm，Nd)相，部分稀土相較為粗大，且有聚集的趨勢，合金的晶粒度小于AN05合金，大于AS10合金；常溫時，擠壓態(tài)ANS合金的強度與AS10合金基本相同，優(yōu)于AN05合金，但是塑性明顯低于兩者；150℃時，ANS合金的強度明顯大于AN05合金，與AS10合金相差不多，而延伸率明顯高于AS1

6、0合金，低于AN05合金。單從常溫性能考慮，AS10合金具有最佳的綜合力學性能；只從合金的高溫性能考慮，ANS合金具有最佳的綜合力學性能。
　?、芄倘芴幚砗螅珹Z80-xRE合金晶界處的β-Mg17Al12相全部固溶進基體，晶粒未發(fā)生明顯長大；隨后的時效處理，合金中析出了層片狀、顆粒狀及菱形片狀的β-Mg17Al12相，其中層片狀的β-Mg17Al12相是在時效初期以不連續(xù)析出的方式在晶界處析出的，顆粒狀及菱形片狀的β-Mg17A

7、l12相是在時效后期在晶粒內(nèi)部以連續(xù)析出的方式析出的；常溫下，T4態(tài)合金的抗拉強度和屈服強度低于擠壓態(tài)合金，但延伸率則稍有提高，T6態(tài)合金的抗拉強度及屈服強度較T4態(tài)及擠壓態(tài)合金顯著增大，但是延伸率卻明顯減小。
　?、菰?80℃下進行不同時間的時效時，AZ80及AN05合金達到時效峰值的時間短，容易發(fā)生過時效；Sm加入合金后，合金的時效硬化過程得到減緩，且峰值處的硬度值較大，這主要是因為Sm能部分固溶于基體，一方面可以作為β-Mg