1、Ti3Al合金密度低、比強(qiáng)度高、具有優(yōu)異的高溫性能，是航空、航天飛行器理想的輕質(zhì)高溫結(jié)構(gòu)材料，但室溫塑性較差限制了它的應(yīng)用，關(guān)于提高Ti3Al合金的室溫力學(xué)性能近些年已成為許多學(xué)者研究的重點(diǎn)。
　　本文研究了元素Al、O對(duì)鑄態(tài)Ti3Al合金組織和室溫拉伸性能的影響;制定了多種熱處理制度探索固溶溫度、固溶時(shí)間、冷卻速率和時(shí)效等參數(shù)對(duì)鑄態(tài)Ti-22Al-15Nb-1Mo合金組織和室溫拉伸性能的影響;采用脈沖鎢極氬弧焊的方法對(duì)精密Ti3

2、Al鑄件進(jìn)行補(bǔ)焊，評(píng)價(jià)了此工藝對(duì)原鑄件性能的影響。
　　研究表明:Al在18.5-21at.％范圍內(nèi)，隨著Al含量增加，鑄態(tài)Ti3Al合金中α2相的析出量增加，尺寸增大。Al含量在18.5-20.5at.％之間時(shí)，隨著Al含量增加室溫強(qiáng)度大幅度降低，延伸率明顯增加;而Al含量從20.5at.％增到21at.％，合金的抗拉強(qiáng)度和延伸率變化不明顯，只是稍微降低。O含量在0.068wt.％到0.15wt.％范圍內(nèi)，隨著O含量的增加，初生

3、α2相、細(xì)小的次生α2/O相和B2相的形態(tài)、分布、所占的體積百分比沒有明顯變化。隨著O含量增加合金的強(qiáng)度逐漸增大，延伸率總體趨勢(shì)是降低，只是在中間存在波動(dòng)。
　　固溶處理的冷卻方式為水淬和空冷時(shí)，鑄態(tài)Ti-22Al-15Nb-1Mo合金室溫主相是初生α2相和B2相，隨著固溶溫度的升高，初生α2相的體積百分比減少，形態(tài)沒有明顯變化;爐冷時(shí)，Ti-22Al-15Nb-1Mo合金室溫主相是初生α2相、次生α2/O相和B2相，初生α2相和

4、次生α2/O相在爐冷過程中粗化，隨著固溶溫度的升高，初生α2相和次生α2/O相的體積百分比沒有明顯變化，但是粗化程度加劇。在(α2+O)兩相區(qū)時(shí)效，隨著時(shí)效溫度和時(shí)效時(shí)間的增加，次生α2/O相的體積百分比增加，尺寸增大;在(α2+B2+O)三相區(qū)時(shí)效，隨著時(shí)效溫度和時(shí)效時(shí)間增加次生α2/O相的體積百分比減少，尺寸增大。在1020℃固溶1h然后冷卻，隨著冷卻速率的降低，Ti-22Al-15Nb-1Mo合金的室溫強(qiáng)度降低，延伸率升高。以保溫

5、棉包裹緩冷的方式時(shí)，固溶溫度和固溶時(shí)間對(duì)Ti-22Al-15Nb-1Mo合金的室溫強(qiáng)度和延伸率沒有明顯的影響。在1020℃/1h/SC固溶處理后以不同的時(shí)效溫度時(shí)效，Ti-22Al-15Nb-1Mo合金的室溫強(qiáng)度先升高后降低，室溫延伸率先降低后升高。
　　同質(zhì)Ti-22Al-15Nb-1Mo焊絲補(bǔ)焊后的接頭經(jīng)1020℃/1h/SC熱處理后的熔合區(qū)主要由α2相和B2相組成，補(bǔ)焊產(chǎn)生的熱影響區(qū)很窄，組織和母材相近;同質(zhì)焊絲補(bǔ)焊易在熔合