1、本文在對(duì)通用軟件ANSYS二次開(kāi)發(fā)的基礎(chǔ)上，將試驗(yàn)得到的氧化鎂混凝土的微膨脹模型耦合進(jìn)ANSYS的溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力計(jì)算中，分別對(duì)長(zhǎng)沙拱壩有無(wú)摻氧化鎂的情況進(jìn)行仿真計(jì)算分析，探討長(zhǎng)沙拱壩壩體外摻入氧化鎂后，氧化鎂(MgO)砼的微膨脹作用對(duì)壩體拉應(yīng)力的補(bǔ)償效應(yīng)。最后結(jié)合摻氧化鎂混凝土的抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)曲線(xiàn)，根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果，對(duì)長(zhǎng)沙拱壩的裂縫成因進(jìn)行了初步分析。 研究中考慮了壩體砼的彈模隨時(shí)間變化、砼徐變、環(huán)境溫度、外摻氧化鎂(嚴(yán)格按不同

2、氧化鎂摻量的分區(qū))等因素的影響，氧化鎂砼的膨脹期按三年計(jì)，從施工期仿真計(jì)算到運(yùn)行期，并將計(jì)算結(jié)果與有關(guān)實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了比較，二者取得了較好的一致。研究表明，在施工期壩體的溫度較高，壩中面到上下游壩面的溫度分布呈遞減趨勢(shì)，且壩面的溫度變化梯度比壩體內(nèi)部大，澆筑塊的最高溫升一般比入倉(cāng)溫度高21℃左右。壩體的最高溫升或峰值一般出現(xiàn)在入倉(cāng)溫度高的新澆筑塊，壩體溫度的最高溫升為42℃。上游面在施工期出現(xiàn)較小的拉應(yīng)力，下游壩面在施工期出現(xiàn)了較大的拉應(yīng)