1、為了更加經(jīng)濟有效地開發(fā)海洋油氣資源，張力腿平臺(TLP)、立柱式平臺(SPAR)、船形浮式系統(tǒng)(FPSO)、順應(yīng)式平臺(CT)和半潛式平臺(FPS)等[1]新型海洋平臺結(jié)構(gòu)在工程中得到了廣泛的應(yīng)用。這些平臺結(jié)構(gòu)型式一般都是通過錨鏈與埋置在海床土體中的基礎(chǔ)進行連接，因此隨著這些新型海洋平臺的應(yīng)用，大型浮式結(jié)構(gòu)在深海海底的錨泊問題對巖土工程界提出了新的挑戰(zhàn)。深海海域環(huán)境十分惡劣，浮式結(jié)構(gòu)錨泊基礎(chǔ)形式的選擇必須綜合考慮上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造、海床土質(zhì)條

2、件、復(fù)雜荷載組合、施工的可行性與經(jīng)濟性等多方面的因素。基于這些因素，在過去的10多年里，“吸力式沉箱基礎(chǔ)”(suction caissonfoundation)作為一種新的浮式結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)形式受到全球海洋石油界的廣泛關(guān)注，受到了眾多石油公司的高度重視。本文圍繞傾斜荷載作用下軟土地基上吸力式沉箱基礎(chǔ)的失穩(wěn)模式及沉箱基礎(chǔ)穩(wěn)定性等方面進行了較系統(tǒng)而深入的探索研究。論文的主要研究工作包括下列方面： (1)通過對室內(nèi)模型試驗現(xiàn)象定性觀察，得出

3、沉箱基礎(chǔ)周圍土體的破壞模式與ABAQUS數(shù)值模擬土體破壞模式比較一致。沉箱基礎(chǔ)破壞模式由沉箱底部旋轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞和桶壁局部剪切破壞組成即沉箱桶后界面與主動側(cè)土體之間形成裂縫，桶前土體被擠壓隆起形成被動側(cè)破壞楔體，桶底部形成了以桶體中軸線上某點為中心點的圓弧形旋轉(zhuǎn)破壞面。對于長徑比相同的吸力式沉箱，當(dāng)荷載傾斜角度ψ(與水平方向夾角)增大，沉箱基礎(chǔ)桶壁部位水平阻力逐漸減小，桶體與土體之間的摩擦阻力逐漸增大，沉箱基礎(chǔ)底部球形旋轉(zhuǎn)破壞面的中心點逐漸

4、偏離中軸線。沉箱破壞模式由沉箱底部旋轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞逐漸變?yōu)橥氨诰植考羟衅茐?。?dāng)ψ=30°時兩種破壞模式表現(xiàn)明顯。 (2)ABAQUS有限元模擬計算結(jié)果與模型試驗數(shù)據(jù)處理結(jié)果進行對比，對于不同長徑比的沉箱基礎(chǔ)，其承載力的試驗極限值與ABAQUS極限值誤差最小為1.8％，最大為55.5％，承載力的試驗極限值與ABAQUS剪切值(即有限元模擬的荷載-位移曲線屈服階段切線值)誤差最小為1.05％，最大為29.6％。上述結(jié)論驗證了本文建議的計

5、算吸力式沉箱基礎(chǔ)地基承載特性的有限元模型及有限元計算結(jié)果的合理性。 (3)利用ABAQUS軟件對實際工程中的吸力式沉箱抗拔承載力進行模擬分析，主要考察無吸力情況下傾斜荷載作用下吸力式沉箱的抗拔性能，探討荷載傾斜角度ψ對沉箱基礎(chǔ)極限承載力的影響。當(dāng)荷載傾斜角度ψ=90°時，沉箱基礎(chǔ)極限承載力相對很大。當(dāng)荷載傾斜角度ψ=90°時，沉箱基礎(chǔ)極限承載力相對很小。研究表明吸力式沉箱基礎(chǔ)在豎直上拔荷載單獨作用下的極限承載力最大，而隨著荷載方

6、向逐漸偏向豎直方向，吸力式沉箱基礎(chǔ)的極限承載力逐漸減小，當(dāng)水平荷載單獨作用下時吸力式沉箱基礎(chǔ)的極限承載力最小。本文得出不同長徑比情況下沉箱基礎(chǔ)豎直-水平承載力的歸一化承載力破壞包絡(luò)面。吸力式沉箱基礎(chǔ)的豎直.水平承載力的相互影響關(guān)系曲線近似為橢圓，L/D=1.0荷載傾斜角度為15°～45°時豎直.水平承載力的相互影響效果明顯；L/D=2.0荷載傾斜角度為15°～60。時豎直.水平承載力的相互影響效果明顯；三仍=3.0荷載傾斜角度為15。～