1、結(jié)合巖石應(yīng)力應(yīng)變?nèi)糖€，得知煤巖在峰值強度后呈現(xiàn)漸進(jìn)破壞和脆性破壞兩種形式，并且脆性破壞時易導(dǎo)致發(fā)生沖擊地壓。采用彈塑性力學(xué)、巖石力學(xué)和礦山壓力有關(guān)理論建立了深部條采下頂板結(jié)構(gòu)的力學(xué)模型，并對一般采場和孤島采場的沖擊破壞機理進(jìn)行理論分析，得知一般采場下老頂?shù)某醮蝸韷汉椭芷趤韷浩陂g是工作面沖擊地壓發(fā)生的高危時期；對于孤島采場，頂板載荷和采空區(qū)跨度達(dá)到極限狀態(tài)時易誘發(fā)工作面沖擊地壓。應(yīng)用通用離散元程序UDEC3.1，對深部大條帶工作面走向

2、與側(cè)向煤柱支承壓力進(jìn)行模擬分析，得出了支承壓力的分布規(guī)律，進(jìn)一步揭示煤巖能量釋放規(guī)律并對沖擊地壓危險區(qū)域進(jìn)行劃分。對深部條采下煤柱回收的沖擊危險性進(jìn)行分析，對于常規(guī)采煤工作面，將可能發(fā)生的沖擊地壓分為頂板斷裂型、煤體壓縮型及底板鼓出型三種類型；條帶工作面的沖擊危險主要位于支承壓力發(fā)展的第二個階段，沖擊形式主要為煤體型或頂板型；巷道沖擊危險主要位于沿巷道側(cè)向和工作面走向高支承壓力疊加區(qū)域的巷道順槽中，沖擊形式為幫煤突出；孤島煤柱隨煤柱尺寸

3、減小，支承壓力逐漸由低應(yīng)力馬鞍型分布轉(zhuǎn)向高應(yīng)力拱型分布，沖擊危險性逐漸增大。當(dāng)煤柱尺寸過小時，整個煤柱發(fā)生塑性破壞，不會發(fā)生沖擊危險，但整個煤柱很可能會發(fā)生失穩(wěn)。大條帶孤島煤柱一般不會在采空區(qū)發(fā)生煤柱型沖擊地壓，其沖擊危險主要發(fā)生在采動影響下沿煤柱走向和側(cè)向高支承壓力疊加區(qū)域的巷道順槽中。另外，孤島煤柱中巷道布置在低應(yīng)力區(qū)或者采用沿空送巷都會大大降低巷道的沖擊危險。最后結(jié)合本文研究成果，針對梁寶寺礦3107條帶工作面進(jìn)行沖擊地壓危險性分