1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘 要3</b></p><p>　　第一章 礦區(qū)概述及井田地質特征1</p><p>　　1.1 礦區(qū)概述1</p><p>　　1.1.1 地理位置1</p><p>　　1.1.2 地形

2、、地勢及水文1</p><p>　　1.1.3 礦井氣候條件1</p><p>　　1.2井田地質特征2</p><p>　　1.2.1煤系地層概述2</p><p>　　1.2.2井田范圍及勘探程度2</p><p>　　1.2.3地質構造2</p><p><b>　　

3、1.3煤層特征2</b></p><p>　　第二章 井田境界及儲量4</p><p><b>　　2.1井田境界4</b></p><p>　　2.2井田的工業(yè)儲量4</p><p>　　2.3 井田可采儲量4</p><p>　　2.3.1 井田儲量的確定4</p

4、><p>　　第三章 礦井工作制度及設計生產能力、服務年限6</p><p>　　3.1 礦井工作制度6</p><p>　　3.2 礦井設計生產能力及服務年限6</p><p>　　第四章 井田的開拓及基本巷道布置9</p><p>　　4.1 礦井開拓9</p><p>　　4.1.1

5、 井田開拓方式的原則9</p><p>　　4.1.2 井筒開拓方式的選擇9</p><p>　　4.1.3 開拓系統(tǒng)綜述9</p><p>　　4.2礦井基本巷道9</p><p>　　4.2.1 主井和風井和井底車場9</p><p>　　4.2.2 采區(qū)巷道和峒室和主要巷道布置9</p>

6、<p>　　4.3采煤方法和礦井運輸、提升系統(tǒng)9</p><p>　　4.3.1 采煤方法和回采工藝10</p><p>　　第五章 礦井通風系統(tǒng)11</p><p>　　5.1 礦井通風系統(tǒng)的選擇11</p><p>　　5.1.1 選擇礦井通風系統(tǒng)的原則11</p><p>　　5.1.2 采

7、掘工作面的通風方式11</p><p>　　5.1.2.1采煤工作面的通風方式11</p><p>　　5.1.2.2掘進工作面的通風方式12</p><p>　　5.1.3 采區(qū)通風系統(tǒng)的選擇13</p><p>　　5.2礦井需風量的計算13</p><p>　　5.2.1 風量計算的標準和原則13&l

8、t;/p><p>　　5.2.2 礦井風量計算13</p><p>　　5.2.2.1回采工作面所需風量13</p><p>　　5.2.2.2掘進工作面需風量的計算16</p><p>　　5.2.2.3硐室實際需風量計算17</p><p>　　5.2.2.4其它巷道所需風量17</p><

9、;p>　　5.2.2.5總供風量17</p><p>　　5.2.3 礦井局部通風方式的選擇17</p><p>　　5.2.3.1局部通風機的通風方式17</p><p>　　5.2.3.2局部通風機和風筒的類型18</p><p>　　5.3 采區(qū)通風阻力的計算19</p><p>　　5.3.1

10、礦井通風總阻力的具體計算19</p><p>　　第六章采區(qū)安全技術措施23</p><p>　　6.1 預防瓦斯和煤塵爆炸的技術措施23</p><p>　　6.1.1 預防瓦斯爆炸的技術措施23</p><p>　　6.1.2 預防煤塵爆炸的技術措施23</p><p>　　6.2火災和水患的預防措

11、施24</p><p>　　6.2.1火災的預防措施24</p><p>　　6.2.2水患的預防措施24</p><p>　　6.2.3 采區(qū)避災救災路線25</p><p>　　課程設計體會及改進意見26</p><p><b>　　參考文獻27</b></p>&l

12、t;p><b>　　摘 要</b></p><p>　　礦井通風設計是整個礦井設計內容中的重要組成部分，是保證安全生產的重要環(huán)節(jié)，因此，必須周密考慮，精心設計，力求實現(xiàn)預期要過。本文通過對確定礦井通風系統(tǒng)、礦井總風量的計算與分配、礦井通風阻力計算、選擇通風設備、概算通風費用等問題的研究與分析，深化了礦井通風設計中相關環(huán)節(jié)的設計與應用。</p><p>　　關鍵

13、詞：礦井通風系統(tǒng)；礦井通風設備；礦井通風相關</p><p>　　第一章 礦區(qū)概述及井田地質特征</p><p><b>　　1.1 礦區(qū)概述</b></p><p>　　本井田內構造主要以斷裂為主，并伴有巖漿活動。井田內共查明斷層21條，其落差大于50m的18條，小于50m的3條，將井田分割成若干塊段，除零星非經濟塊段外，相對完整的塊段有7

14、個，但其幾何形狀均不規(guī)則，給機械化開采造成一定的難度。另外，從與本礦井相鄰的立新三礦的實際生產經驗看，實際揭露的地質情況與地質報告所提供資料對比，大的構造如斷層、褶曲控制較準，但與大構造伴生的小構造較多。因此，雖然本礦井儲量較大，按著規(guī)范要求可以滿足1.50Mt/a及以上的井型，但設計認為本井田構造屬簡單偏復雜，且本報告依據是詳查地質報告，預測精查之后地質條件很可能還要復雜，故井型不宜定的過大。</p><p>

15、<b>　　地理位置</b></p><p>　　立新煤礦位于七臺河礦區(qū)西部，距七煤公司約十二公里，行政區(qū)劃屬黑龍江省七臺河市立新區(qū)管轄。</p><p>　　地理坐標為北緯45°46′～45°47′，東經130°30′～130°31′。</p><p>　　井田東西走向長約5.5km，南北傾斜寬約2.5

16、km，面積約13.75km2 。</p><p><b>　　地形、地勢及水文</b></p><p>　　立新煤礦的水文地質條件為較強堅硬裂隙巖層充水的礦床。單位涌水量為3.25L/s.m，含水層以靜儲量為主，根據近幾年來的實測資料，年平均涌水量為 247m3/h，最大涌水量為370m3/h,個別斷層偶爾會發(fā)生出水現(xiàn)象，但其水量有限，且在短期內就會被疏干，區(qū)內小井雖

17、多，但掌握都比較清楚，對礦井安全生產影響不大，隨著開采水平的延伸，涌水量越來越小。</p><p>　　本區(qū)屬寒溫帶大陸性氣候，冬季嚴寒，夏季溫熱，年平均最高氣溫為20.1～23.7℃，年平均最低氣溫為-17.4～-23.9℃，極端最低氣溫-35℃。年降水量325.7～692.3mm，年蒸發(fā)量1095.5～1430.6mm，年平均相對濕度61～70%，年平均風速為4.1～4.7m/s，最大風速可達24m/s，風向

18、多偏西風。每年11月至翌年4月為凍結期，最大凍結深度為1.55～2.08m。</p><p><b>　　礦井氣候條件</b></p><p>　　該井地處黑龍江東部，屬溫帶大陸性季風氣候，冬季寒冷干燥，夏季溫和多雨。</p><p>　　本區(qū)屬寒溫帶大陸性氣候，冬季嚴寒，夏季溫熱，年平均最高氣溫為20.1～23.7℃，年平均最低氣溫為-17.

19、4～-23.9℃，極端最低氣溫-35℃。年降水量325.7～692.3mm，年蒸發(fā)量1095.5～1430.6mm，年平均相對濕度61～70%，年平均風速為4.1～4.7m/s，最大風速可達24m/s，風向多偏西風。每年11月至翌年4月為凍結期，最大凍結深度為1.55～2.08m。</p><p><b>　　1.2井田地質特征</b></p><p>　　1.2.1

20、煤系地層概述</p><p>　　本區(qū)位于集賢煤田的東南部，為一全隱蔽區(qū)。區(qū)內地層系統(tǒng)簡單，發(fā)育有元古界麻山群、古生界泥盆系中統(tǒng)、中生界侏羅系上統(tǒng)、新生界第三系上新統(tǒng)和第四系。其中侏羅系上繞（雞西群）最大地層厚度大于2400m。</p><p>　　井田內地層有元古界麻山群、古生界泥盆系、中生界侏羅系、新生界第三系和第四系。井田內地層走向近南北，傾角一般為15～25°，局部地段由

21、于斷裂影響形成急傾斜帶。</p><p>　　1.2.2井田范圍及勘探程度</p><p>　　本井田共有可采煤層9層，經濟可采煤層7層，其中14、20-1、29-1、30四個層基本全區(qū)發(fā)育，礦井總地質量226.70Mt，可采儲量為126.31Mt。其中適于綜采及刨煤機開采的可采儲量為93.47Mt，約占可采儲量的74%，可滿足建設1.20Mt/a礦井的儲量及服務年限的要求。</p&

22、gt;<p><b>　　1.2.3地質構造</b></p><p>　　本井田位于綏濱—集賢拗陷帶的立新向斜東翼的南段，井田內以弧形斷裂為主。井田內地層走向近南北，傾角一般為15～25°，局部地段由于斷裂影響形成急傾斜帶。</p><p>　　井田內斷層按走向可分為四組，共有斷層21條，其中北北西～南北向組有9條，北東向組4條，北西向組6條，

23、東西向組2條。斷層多為壓扭性斷裂，導水性差。斷層特征見表1-2-1。</p><p>　　井田內主要褶皺有兩組，均位于井田中部的24～27勘探線間。其中一組受F5和F10擠壓及F38牽引所致，另一組受F6、F10、F33扭壓產生。</p><p>　　井田內煤層局部受巖漿巖侵入，為燕山期侵入巖，主要見于29-1層的24勘探線及30層28～30勘探線間，呈巖床侵入煤層。巖性以中性石英閃長巖、

24、閃長玢巖及基性輝綠巖、玄武巖為主，少量流紋斑巖及石英斑巖，對煤層有一定的影響。</p><p><b>　　1.3煤層特征</b></p><p>　　主要由構造劃分成六大塊段，特別是初期開采的下部層組29-1、30層，其兩層的總工業(yè)儲量為105.53Mt，約占礦井總工業(yè)量的50%，厚度為1.33～4.09m，平均厚2.71m。本井田內各可采煤層，按其在縱向剖面的分布

25、規(guī)律及組合特征，可分為上、下二個煤層群，共9層煤。上層群含有14、16、18、20、20-1、24層6個可采層，下層群含有29-1、30上、30層3個可采層。其中經濟可采煤層共7層，即上層群的14、16、18、20、20-1和下層群的29-1、30層。其中14、20-1、29-1、30層為全區(qū)可采煤層，其余為局部可采煤層。</p><p>　　井田內煤層屬穩(wěn)定～較穩(wěn)定，結構簡單～復雜，一般含1～2層夾矸。內煤層屬

26、低～中灰、特低硫、中～低磷、高發(fā)熱量、易選～中等可選、弱粘結～中等粘結性、低變質階段的氣煤和長焰煤。以氣煤為主，長焰煤次之，局部見有少量弱粘結煤，主要做為動力用煤。</p><p>　　第二章 井田境界及儲量</p><p><b>　　2.1井田境界</b></p><p>　　在“立新礦區(qū)總體設計”及其批復所確定井田境界的基礎上，結合立新三

27、礦精查地質報告和其初步設計確定的井田境界，設計對本礦井的井田境界進行了重新核定，調整后的井田境界為：南起F5、F33、F81斷層，北至F16斷層，東起30煤層露頭，西至14煤層-1000m垂直投影。其南北走向長約11km, 東西傾斜寬約6km,井田面積約66k²。</p><p>　　2.2井田的工業(yè)儲量</p><p>　　根據立新礦區(qū)總體設計的批復，本礦井的地質儲量為212.

28、92Mt。本次預可研根據立新勘探區(qū)詳查地質報告及重新核定的井田境界，對儲量重新進行了核算，在25勘探線至F81斷層間新增地質儲量13.78Mt。故本礦井的地質儲量為226.70Mt。</p><p>　　2.3 井田可采儲量</p><p>　　計算可采儲量時，采區(qū)回采率按薄煤層0.85、中厚煤層0.8、厚煤層0.75計算。全礦井的地質儲量226.70Mt，工業(yè)儲量218.88Mt，可采儲

29、量126.31Mt。</p><p>　　2.3.1 井田儲量的確定</p><p>　　根據«煤炭工業(yè)技術政策»，從開采的經濟效益出發(fā)，結合本井田具體地質、技術及經濟條件，對全井田儲量分析如下：</p><p><b>　　1、工業(yè)儲量</b></p><p>　　如前所述，本礦井地質儲量為226.

30、70Mt,扣除遠景儲量7.82Mt，礦井工業(yè)儲量為218.88Mt。</p><p><b>　　2、非經濟可采儲量</b></p><p>　　對部分煤層雖然達到可采厚度，但由于地質及開采技術條件等因素的影響，開采費用高，經濟效益差或無經濟效益的儲量，結合本井田具體情況，列為非經濟可采儲量，主要包括下列情況：</p><p>　?。?）構造復

31、雜，斷層發(fā)育，斷層間塊段尺寸較小而難以采出的儲量。</p><p>　?。?）雖能布置工作面回采，但由于塊段孤立，儲量小，開采的工程量大，經濟效益不好的塊段。</p><p>　　經計算全井田非經濟可采儲量為46.02Mt。</p><p><b>　　3、各類煤柱</b></p><p><b>　?。?）斷

32、層煤柱</b></p><p>　　根據斷層落差暫定為：落差≤50m的，斷層一側留30m煤柱，落差＞50m的，斷層一側留50m煤柱。全井田斷層煤柱量為13.7Mt。</p><p><b>　?。?）工業(yè)場地煤柱</b></p><p>　　根據“三下”開采規(guī)程及七臺河礦區(qū)的經驗數(shù)據，其巖石移動角選用的參數(shù)為：Φ=45º、

33、δ=γ=70º、β=70º-0.3α（α為煤層傾角）。</p><p>　　經計算，工業(yè)場地煤柱量為1.06Mt，采區(qū)上山煤柱量為0.81Mt,合計為1.87Mt。</p><p>　　第三章 礦井工作制度及設計生產能力、服務年限</p><p>　　3.1 礦井工作制度</p><p>　　礦井設計年工作日為300d，每

34、天三班作業(yè)，其中兩班半生產、半班準備，每班工作8h，每天凈提升時間為14h。</p><p>　　3.2 礦井設計生產能力及服務年限</p><p>　　1.礦井設計生產能力的確定</p><p>　　根據國家計委對立新礦區(qū)總體設計的批復，立新四礦設計生產能力確定為1.20Mt/a。本次預可研，設計從市場供求、技術可能及技術經濟合理等原則出發(fā)，對礦井生產能力重新進行

35、了分析論證，認為礦井設計生產能力確定為1.20Mt/a是合理的。根據國家計委對立新礦區(qū)總體設計的批復，立新四礦設計生產能力確定為1.20Mt/a。本次預可研，設計從市場供求、技術可能及技術經濟合理等原則出發(fā)，對礦井生產能力重新進行了分析論證，認為礦井設計生產能力確定為1.20Mt/a是合理的，現(xiàn)論述如下：</p><p><b>　　1)市場供求</b></p><p&g

36、t;　　按著我國國民經濟發(fā)展規(guī)劃，國家對煤炭產業(yè)作了較大的調整，增加了煤炭的出口，加大了關井壓產的力度，減少了煤炭的供應能力，使我國煤炭總體上由前幾年的嚴重供大于求轉向供求基本平衡，煤炭銷售轉旺，市場活躍，局部煤炭供應趨緊，使煤炭價格回升，煤炭企業(yè)經濟效益明顯好轉。</p><p>　　預測今后十年全國煤炭銷量仍呈增長趨勢，由2000年的12.85億t，增長到2005年的14.1億t，到2010年可達到15億t，

37、年均增加2000萬t以上。而2000年全國煤炭產量12.5億t，根據目前在籍礦井和在建礦井生產能力分析，2005年全國產量可達13.3億t，煤炭供應缺口0.8億t；2010年全國煤炭產量可達13億t左右，煤炭供應缺口2億t左右。</p><p>　　從東北地區(qū)看，煤炭調入省主要是遼寧省和吉林省。而遼寧、吉林兩省的煤炭主產區(qū)均已處于后期，煤炭產量將逐年大幅度下降，煤炭調入量必將急劇上升。2000年東北地區(qū)煤炭總需求

38、量169.2Mt，產量141Mt，調入量28.2Mt，預計2005年煤炭需求量172Mt，產量140Mt，調入量32Mt,2010年總需求量可達180Mt，產量為138Mt，調入量42Mt。</p><p><b>　　2)儲量分析</b></p><p>　　本井田共有可采煤層9層，經濟可采煤層7層，其中14、20-1、29-1、30四個層基本全區(qū)發(fā)育，礦井總地質量

39、226.70Mt，可采儲量為126.31Mt。其中適于綜采及刨煤機開采的可采儲量為93.47Mt，約占可采儲量的74%，可滿足建設1.20Mt/a礦井的儲量及服務年限的要求。</p><p>　　從采區(qū)分布看，主要由構造劃分成六大塊段，特別是初期開采的下部層組29-1、30層，其兩層的總工業(yè)儲量為105.53Mt，約占礦井總工業(yè)量的50%，厚度為1.33～4.09m，平均厚2.71m。而首采區(qū)二采上山又具有儲量大

40、（地質儲量28.44Mt，可采儲量19.29Mt），地質構造簡單，開采條件較好，適于進行大規(guī)模的開采，可實現(xiàn)一井一面保證1.20Mt/a的生產能力。</p><p>　　3)從井田構造復雜程度分析</p><p>　　本井田內構造主要以斷裂為主，并伴有巖漿活動。井田內共查明斷層21條，其落差大于50m的18條，小于50m的3條，將井田分割成若干塊段，除零星非經濟塊段外，相對完整的塊段有7個

41、，但其幾何形狀均不規(guī)則，給機械化開采造成一定的難度。另外，從與本礦井相鄰的立新二、三礦的實際生產經驗看，實際揭露的地質情況與地質報告所提供資料對比，大的構造如斷層、褶曲控制較準，但與大構造伴生的小構造較多。因此，雖然本礦井儲量較大，按著規(guī)范要求可以滿足1.50Mt/a及以上的井型，但設計認為本井田構造屬簡單偏復雜，且本報告依據是詳查地質報告，預測精查之后地質條件很可能還要復雜，故井型不宜定的過大。</p><p>

42、;　　4)從目前采掘技術及工作面裝備水平分析</p><p>　　根據目前國內中厚煤層開采的實際經驗并參照相鄰礦井及其它礦區(qū)的礦井生產情況，中厚煤層一次采全高綜合機械化開采技術已取得了較大的發(fā)展。據統(tǒng)計資料，煤層厚度在2m及以上時的綜采產量可達到1.00～1.50Mt/a左右，而2m以下的高檔普采產量在0.3～0.6Mt/a。另外，近年來引進的薄煤層刨煤機組也將薄煤層的生產能力和生產工藝提高到了一個新的水平。隨著

43、科技的發(fā)展和回采工藝的不斷更新，使礦井的全員效率提高，生產成本降低，建設現(xiàn)代化礦井，實現(xiàn)高產高效成為可能。經統(tǒng)計，本井田適于綜采（包括薄煤層刨煤機綜采）的儲量占全礦總量的74%。因此，推薦一井一面，提高采煤機械化程度、加大開采強度、減少工程量及工作面的搬家次數(shù)，特別是初期開采的后部層組（29-1、30層）儲量占全礦井總儲量的比例近50%，初期移交的首采區(qū)服務年限11.1a，單翼走向長度達2000余米，對保證采區(qū)長期穩(wěn)定高產提供了先決條件

44、。</p><p>　　另外，本報告就采區(qū)及工作面接續(xù)作了詳細的安排，按1.20Mt/a井型考慮，礦井移交后前20a內可實一個采區(qū)一個面，20～55a間為一個采區(qū)1～2面，55a后形成兩個采區(qū)同時生產的格局。</p><p>　　5)從現(xiàn)場管理水平看</p><p>　　七臺河礦業(yè)集團系七臺河礦務局整體改制的國有獨資公司，具有幾十年煤礦開采積累的實踐管理經驗，更有相

45、鄰立新二、三礦大型礦井綜合機械化開采的實際經驗，其中立新二礦的中厚煤層綜采工作面的單產最高已達到0.15Mt/月，實際年產超過1.00Mt，這些都為本礦井建設成一個高產、高效的現(xiàn)代化礦井提供了有力的保障。</p><p>　　綜上所述，在充分考慮上述各種因素的基礎上，結合當前煤炭市場的需求情況，以及七臺河礦業(yè)集團的發(fā)展規(guī)劃，本報告推薦礦井設計能力為1.20Mt/a，并為后期發(fā)展留有余地，設計中其主要生產系統(tǒng)在滿足

46、現(xiàn)有設計能力的基礎上加一定的富余量。</p><p><b>　　2.礦井服務年限</b></p><p>　　本礦井采用單水平上下山開采，其運輸水平標高為-550m。</p><p>　　礦井可采儲量126.31Mt，儲量備用系數(shù)1.45，礦井服務年限為72.6a。</p><p>　　第四章 井田的開拓及基本巷道布置

47、</p><p><b>　　4.1采區(qū)開拓</b></p><p>　　4.1.1 井田開拓方式的原則</p><p>　　井田開拓索要解決的問題是，在一定的礦上地址和開采技術條件下，根據礦區(qū)總體設計的原則規(guī)定，正確的解決下列問題：</p><p>　　確定井筒的形式、數(shù)目及其配置，合理選擇井筒及工業(yè)場地的位置；&l

48、t;/p><p>　　不值大巷及井底車場；</p><p>　　確定礦井開采程序、做好開采水平的接替；</p><p>　　合理地確定開采水平數(shù)目和位置；</p><p>　　進行礦井開拓延深、深部開拓及技術改造；</p><p>　　(6)總體設計和礦井生產能力要求等。</p><p>　　4.1

49、.2 井筒開拓方式的選擇</p><p>　　在一定的井田地質條件、開采技術條件下，礦井開拓巷道有多種布置方式，開拓巷道的布置方式通稱為開拓方式。</p><p>　　本礦井根據井田的地質狀況、煤層賦存情況及井型、服務年限等要求，開拓方式確定為斜井開拓。</p><p>　　4.1.3 開拓系統(tǒng)綜述</p><p>　　本礦井開拓系統(tǒng)是指

50、為全礦井、一個水平或若干采區(qū)服務的巷道，如井筒、井底車場、主要石門、運輸大巷和回風大巷（或總回風道）、主要風井等。</p><p><b>　　4.2采區(qū)基本巷道</b></p><p>　　本采區(qū)的基本巷道有井筒，運輸大巷，回風大巷，回風井。</p><p>　　4.2.1 主井和風井和井底車場</p><p>　　

51、考慮到煤的地質條件、賦存條件和交通運輸?shù)姆奖?，主井和風井均位于井田的一側。本礦井因井型小，且為斜井開拓，但有必要的繞道輔助運輸。</p><p>　　4.2.2 采區(qū)巷道和峒室和主要巷道布置</p><p>　　本井因井型小，硐室只有絞車房。本礦井主要巷道有運輸大巷和回風大巷。</p><p>　　4.3采煤方法和礦井運輸、提升系統(tǒng)</p><

52、p>　　采煤方法為走向短壁后退式，無采掘機械，支護為金屬支護頂板。礦井運輸、提升都采用絞車。</p><p>　　4.3.1 采煤方法和回采工藝</p><p>　　采煤方法為走向短壁后退式，采煤工作面采用炮采。</p><p>　　1．回采工作面的工藝過程 </p><p>　　采煤工藝主要包括落煤、裝煤、運煤、工作面支護和采空區(qū)處理

53、五個方面。根椐本采區(qū)地質情況，采用高檔普采的采煤工藝，用液壓支柱進行支護。礦井生產系統(tǒng)安排回采作如下；</p><p>　?。?）落煤，采用走向長壁采煤法，使用雙滾筒采煤機割煤，工作面端頭割三角煤斜切進刀方式，雙向割煤往返一次割兩刀，截深0.6m。</p><p>　?。?）裝煤，采煤機落煤以后直接落入刮板輸送機中，浮煤由鏟煤板和人工裝入刮板輸送機中。</p><p&g

54、t;　　（3）運煤，由刮板運輸機經轉載機膠帶輸送機運到采區(qū)煤倉，然后由大巷裝車站運于井底車場。</p><p>　?。?）工作面支護，工作面內部用單體支柱加鉸接頂梁，工作面端頭支護用密集單體支柱及基本架與抬棚長梁組合，并采用超前支護方式，超前20m左右，主要原因則由于其對地質條件適應性強，而且有利于機頭與架子的穩(wěn)定。</p><p>　?。?）采空區(qū)處理方法有全部垮落法、緩沖法、刀柱法和充

55、填法。本采區(qū)井田范圍內沒有鐵路、良田及需要保護的特殊建筑物，無須對頂板進行二次處理，故采用全部垮落法處理采空區(qū)。</p><p>　　本回采工作面中使用的機械設備主要有采煤機，刮板輸送機，液壓支柱，鉸接頂梁，膠帶輸送機等； </p><p><b>　　2采掘比例的確定</b></p><p>　　由于具體條件限

56、制，本采區(qū)使用一采一掘的方式驚醒生產，臨近采區(qū)為滿足本采區(qū)生產的需要，多設一采掘面，是理論上本采區(qū)達到一采兩掘的標準生產模式。</p><p>　　第五章 采區(qū)通風系統(tǒng)</p><p>　　5.1 采區(qū)通風系統(tǒng)的選擇</p><p>　　5.1.1 選擇采區(qū)通風系統(tǒng)的原則</p><p>　　采區(qū)通風系統(tǒng)是礦井通風系統(tǒng)的基本組成部分。它主要

57、取決于采區(qū)巷道和采煤方法，同時要滿足通風的特殊要求。如高瓦斯或地溫很高，有時是決定采區(qū)通風系統(tǒng)的主要條件，在確定采區(qū)通風系統(tǒng)時應滿足的條件如下：</p><p>　?。?）在采區(qū)通風系統(tǒng)中，保證風流流動的穩(wěn)定性，盡可能避免對角風路，盡量減少采區(qū)漏風量，并有利于采區(qū)瓦斯的合理排放及采空區(qū)浮煤自燃，使新鮮風流在其流動路線上被加熱與污染的程度最小。</p><p>　?。?）回采工作面和掘進工作

58、面都應采取獨立通風。</p><p>　　（3）煤層傾角大于的回采工作面都應采取上行通風，如采用下行通風時，必須報礦總工程師批準，并遵守下列規(guī)定：</p><p>　?、倩夭晒ぷ髅娴娘L速不得低于1m/s；</p><p>　?、跈C電設備設在風道時，回采工作面回風道風流中瓦斯?jié)舛炔坏贸^1%，并應 裝瓦斯自動檢測報警斷電器；</p><p&

59、gt;　　③應有能夠控制逆轉風流、防止火災氣體涌入風流的安全措施。在有煤和瓦斯突出的危險的、傾角大于的煤層中，嚴禁采用下行通風；</p><p>　?、荛_采有煤塵爆炸危險的礦井，在井下的兩翼、相鄰的采區(qū)和相鄰的煤層，都必須用水棚隔開，在所有運輸巷道和回風巷道中，必須散布巖粉或沖洗巷道。</p><p>　?。?）必須保證通風設施規(guī)格質量要求。</p><p>　　（

60、5）要保證風量按需分配，盡量使用通風阻力小而且風流暢通。</p><p>　?。?）機電硐室必須在進風流中。</p><p>　?。?）采空區(qū)必須及時封閉。</p><p>　?。?）要設置管線、避災路線、避災硐室和局部反風系統(tǒng)。</p><p>　　5.1.2 采掘工作面的通風方式</p><p>　　5.1.2.1

61、采煤工作面的通風方式</p><p>　　采煤工作面的通風系統(tǒng)由采煤工作面的瓦斯、溫度和煤層自燃發(fā)火等所確定的。根據采煤工作面進回風巷道的布置方式和數(shù)量，可將工作面通風系統(tǒng)分為以下幾種類型： </p><p>　　1）U型和Z型通風系統(tǒng)（后退式）</p><p>　　優(yōu)點：結構簡單、巷道施工維修量小，工作面漏風小，風流穩(wěn)定，易于管理；</p><

62、p>　　缺點：上隅角瓦斯易超限，工作面進、回風巷要提前掘進，維護工程量大；</p><p><b>　　2）H型通風系統(tǒng)；</b></p><p>　　優(yōu)點：工作面風量大，采空區(qū)瓦斯不涌向工作面，氣象條件好，增加了工作面的安全出口，工作面機電設備都在新鮮風流流巷道中，通風阻力小，在采空區(qū)的回風巷道中可以抽放瓦斯，易于控制上隅角的瓦斯氣體；</p>

63、<p>　　缺點：沿空護巷困難，由于有附加巷道，可能影響通風的穩(wěn)定性，管理復雜；</p><p>　　結合設計盤區(qū)具體情況，經過各種通風方式優(yōu)缺點比較，采用“U”型通風。</p><p>　　5.1.2.2掘進工作面的通風方式</p><p>　　新建礦井和生產井，都需要掘進大量的井巷，在掘進井巷時，需要進行通風，其目的就是為了供給掘進工作面新鮮礦空氣，排

64、出工作面炮煙，礦塵和有害氣體，以保證安全生產。掘進工作面的通風方法，有總風壓通風法，引射器通風法，在這里我們著重講述總風壓通風法。</p><p><b>　　1）總風壓通風法</b></p><p>　　總風壓通風法，是利用礦井主要通風機所造成的總風壓，作為掘進工作面通風的動力，以擋風墻截堵風流，用風筒將新鮮生氣引入掘近工作面，排出工作面的炮煙和有害氣體。這種通風方

65、法有以下幾種：</p><p>　?。?）利用縱向風墻通風</p><p>　　在掘進巷道中設置縱向風墻，將巷道分成兩部分，一部分進風，一部分回風，作為風墻的材料，以漏風少，牢固耐用為宜，一般采用木板，磚石，涂膠帆布等。為減少漏風，木板風墻的板縫要釘嚴，并抹面厚10mm以防漏風。也可用磚石帆布作風墻，這要根據需要而定。用風墻向掘進工作面通風，送風距離一般在200m以內，如構筑嚴密，通風斷面

66、積大，維護的好，暢通，送風距離可達1000m以上。由于縱向風墻受巷道頂板壓力的影響，容易變形或壓壞，產生漏風。所以這種通風方法，在地質條件比較穩(wěn)定，礦山壓力比較小，其它條件適宜（支護、頂板），位置合理的條件下選用較為合適。</p><p><b>　?。?）利用風筒通風</b></p><p>　　通風，在進風巷構筑擋風墻1—2道，擋風墻的材料，可用木板或其它輕便材料

67、構筑，也可用磚石砌筑，將風筒安設在擋風墻上，穿過擋風墻延伸到到工作面。由于風流在礦井總風壓的作用下，新風進入風筒到達工作面，從而達到掘進工作面通風的目的。利用總風壓來通風，有消除噪音，節(jié)省電力，減少局部通風機和電氣設備，節(jié)約資金等優(yōu)點，所以有條件的地方可以大力推廣應用。</p><p>　　5.1.3 采區(qū)通風系統(tǒng)的選擇</p><p>　　采區(qū)通風系統(tǒng)采用U型通風，風流方向為上行風。采區(qū)

68、回采工作面通風系統(tǒng)的基本要求：</p><p>　　1、每一生產水平和采取都必須實行分區(qū)通風，即把井下各水平、各個采區(qū)以及各個采煤工作面、掘進工作面和其他用風地點的回風各自直接排入采區(qū)的回風巷或總回風巷道的通風布置方式。</p><p>　　2、準備采區(qū)，必須在采區(qū)內構成通風系統(tǒng)后，方可開掘其他巷道。</p><p>　　3、高瓦斯礦井、有煤與瓦斯突出危險的礦井的每

69、個采區(qū)和開采容易。</p><p><b>　　4、保證風流暢通。</b></p><p>　　5.2采區(qū)需風量的計算</p><p>　　5.2.1 風量計算的標準和原則</p><p>　　<<煤礦安全規(guī)程>>規(guī)定，生產礦井的風量應該按采煤、掘進、硐室及其它量之外其它井巷的需要風量和進行計算

70、；</p><p>　　按井下同時工作的最多人數(shù)計算，每人供給風量不得少于4m3/min；</p><p>　　5.2.2 采區(qū)風量計算</p><p>　　《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，生產礦井的風量應該按采煤、掘進、硐室及其它地</p><p>　　于其回采時需要風量的50%。</p><p>　　5.2.2.1回采工作面

71、所需風量</p><p>　　1.回采工作面通風系統(tǒng)的基本要求：</p><p>　?。?）回采工作面和掘進工作面都應獨立通風；</p><p>　?。?）風流穩(wěn)定，在礦井通風系統(tǒng)中，回采工作面分支應盡量避免處在角聯(lián)結或復雜網絡的內聯(lián)結上；當無法避免時，應有保證風流穩(wěn)定的措施；</p><p>　　（3）漏風小，應盡量減小回采工作面的內部及外

72、部漏風，特別應避免從外部向回采工作面的漏風；</p><p>　?。?）回采工作面的調風設施可靠；</p><p>　?。?）保證風流暢通。</p><p>　　2.采煤工作面的風量應該按下列因素分別計算，取其最大值。 </p><p>　?。?）按瓦斯涌出量計算 </p><p><b>　　（5-1）&l

73、t;/b></p><p>　　式中： —— 采煤工作面需要的風量（m3/min）；</p><p>　　—— 采煤工作面瓦斯絕對涌出量（m3/min）；</p><p>　　Kc —— 采煤工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，它是該工作面瓦斯絕對涌出量的最大值與平均值之比。生產礦井可根據各個工作面正常生產條件時，至少進行5晝夜的觀測，得出5個比值，取其最

74、大值。通常采煤工作面取Kc=1.2～1.6； </p><p>　　由公式（5-1） </p><p>　　=100×5.2×1.2= 624（m3/min）；</p><p>　　表5-1采煤工作面空氣的溫度與風速對應表</p><p>　　（2）按工作面進風流溫度計算</p><p>　　采煤

75、工作面應有良好的氣候條，其氣溫與風速應符合表4-1的要求。</p><p>　　采煤工作面的需風量按下式計算：</p><p><b>　　（4-2）</b></p><p>　　式中：Vc ——采煤工作面的風速，按其進風流溫度從表中選取（m/s）；</p><p>　　Sc —— 采煤工作面有效通風斷面，取最大和最小控

76、頂時的有效斷面的平均值（m2 ），本采區(qū)取15.6 m2；</p><p>　　Ki—— 采煤工作面的長度系數(shù)，可按表5-2選取。</p><p>　　表5-2采煤工作面長度風量系數(shù)表 </p><p>　　由公式（5-2）得 </p><p>　　=60×1.5×15.6×1.4=1966（m3/min）

77、；</p><p>　?。?）按工作面人員數(shù)量計算 </p><p>　　Q=4Nc （5-3）</p><p>　　式中： 4 —— 每人每分鐘應供給的最低風量（m3/min）；</p><p>　　Nc ——采煤工作面同時工作的最多人數(shù)（個）；</p>

78、<p><b>　　由公式（4-3）得</b></p><p>　　=4Nc =4×60=240（m3/min）</p><p>　　(4)最大炸藥需用量計算</p><p>　　Q=25A （5-4）</p><p>　　

79、式中：25——一炸藥量為計算單位的供風標準[m3/(min Kg)]，即為每公斤炸藥爆破后，所需要供給的風量；</p><p>　　A ——回采工作面一次爆破所用的最大炸藥量，Kg ；</p><p><b>　　由公式（5-4）得</b></p><p>　　=25×32=800（m3/min）</p><p&g

80、t;　　根據《煤礦安全規(guī)程》的有關規(guī)定，工作面需風量應從多個因素計算中取最大值，則工作面需風量確定1966 m3/min</p><p><b>　　（5）按風速驗算</b></p><p>　　根據《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定，回采工作面的最低風速為0.25m∕s，最大風速為4m∕s的要求進行驗算，即回采工作面的風量應滿足：</p><p>　　6

81、0×0.25×Sc≤ Q采 ≤60×4×Sc</p><p>　　60×0.25×10 m3/min≤1966 m3/min≤60×4×10 m3/min</p><p>　　150 m3/min ≤1966 m3/min ≤2400 m3/min</p><p><b>　　

82、經驗證符合要求。</b></p><p>　　5.2.2.2掘進工作面需風量的計算</p><p>　　1煤巷、半煤巖和巖巷掘進工作面的風量，應按下列因素分別計算，取其最大值。</p><p>　　1）按瓦斯涌出量計算：</p><p><b>　　（5-5）</b></p><p>

83、　　式中：—— 掘進工作面需要的風量（m3/min）；</p><p>　　—— 掘進工作面瓦斯絕對涌出量（m3/min），掘進巷道的絕對瓦斯涌出量 為2 m3/min；</p><p>　　Kd—— 掘進工作面的瓦斯涌出不均勻和備用風量系數(shù)，機采時一般可取1.5～2.0，炮采時可取1.8～2.0。</p><p><b>　　由上式得</b>

84、</p><p>　　=100××Kd =100×2×1.9=380 m3/min</p><p><b>　　2）按炸藥量計算：</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中：——掘進工作面的實際需風量；</p>

85、;<p>　　Ai——掘進面一次爆破所需用的最大炸藥量（kg）；</p><p>　　25—— 每使用1Kg 炸藥的供風量（m3/min）。</p><p><b>　　由公式（5-6）得</b></p><p>　　=25×10=250（m3/min）</p><p>　　3）按工作面人員數(shù)量計

86、算</p><p>　　=4×Nj （5-7）</p><p>　　式中：Nj——掘進工作面同時工作的最多人數(shù)（人），根據人員安排，本盤區(qū)最多工作人數(shù)為6人。</p><p>　　=4×12=48（m3/min）；</p><p>　　根據《煤礦安全規(guī)程》的有

87、關規(guī)定，掘進工作面需風量應從多個因素計算中取最大值，則工作面需風量確定1380 m3/min。</p><p>　　4）按風速進行驗算：</p><p>　　按《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定巖石巷道掘進工作面的風量應滿足：</p><p>　　式中：SJ——掘進巷道工作面有效通風斷面（m2），根據實際情況取8 m2 。</p><p>　　0.25&

88、#215;60×8 m3/min≤380 m3/min≤4×60×8 m3/min</p><p>　　76.5 m3/min≤380 m3/min≤2040 m3/min</p><p>　　經驗算滿足《煤礦安全規(guī)程》要求</p><p>　　5.2.2.3硐室實際需風量計算</p><p>　　絞車房和采取變

89、電所總需風量取100 m3/min；</p><p>　　5.2.2.4其它巷道所需風量</p><p>　　按經驗取100 m3/min；</p><p>　　5.2.2.5總供風量</p><p>　　采的總進風量應按采煤、掘進、硐室和其他地點實際需要的風量總和計算。</p><p>　　Q＝（∑Qa＋∑Qb＋∑Q

90、c＋∑Qd）×K</p><p>　?。剑?000+380+100+100）×1.15</p><p>　　＝ 2967（m3/min）</p><p>　　式中： Q —— 采總供風量（m3/min）；</p><p>　　∑Qa —— 采煤工作面實際需風量之和（m3/min）；</p><p&g

91、t;　　∑Qb —— 掘進工作面實際需風量之和（m3/min）；</p><p>　　∑Qc —— 硐室實際需要風量和（m3/min）；</p><p>　　∑Qd —— 采除了采煤，掘進和硐室需要風量之外其它井巷的需要風量之和（m3/min）；</p><p>　　K——礦井通風系數(shù)，可取1.15～1.25。</p><p>　　5.2.3

92、 采區(qū)局部通風方式的選擇</p><p>　　5.2.3.1局部通風機的通風方式</p><p>　　局部通風機通風，就是利用局部通風機配接風筒，對工作面進行通風。這種通風方法，至今被廣泛采用，它又分為；壓入式、抽出式、混合式3種。</p><p>　　1）局部通風機壓入式通風法</p><p>　　局部通風機壓入式通風，局部通風機安設在進

93、風巷道的新風流中，距掘進巷道的排風口，必須大于l0m，供給工作面的風量，由局部通風機壓入經風筒達到工作面，而工作面的污濁空氣，經巷道排出，進入總回風巷，經風井排到地面。局部通風機壓入式通風的風流，從風筒末端，（靠近工作面的風筒出口），以自由射流射向工作面。其風流的有效射程較長，一般可達7—8m，易于排除工作面的有害氣體和礦塵，通風效果較好。局部通風機安設在新鮮風流中，污風不易經過局部通風機，也不易引起瓦斯爆炸，故安全好。壓入式局部通風機

94、可配接硬性風筒，也可配接柔性風筒，適應性較強。其缺點是，工作面的污風沿巷道排出的過程巾，流速慢，時間長，不利于巷道中作業(yè)人員呼吸，對工作有一定的影響。</p><p>　　2）局部通風機抽出式通風法</p><p>　　局部通風機抽出式通風，局部通風機安設在掘進巷道排風側的風流中，由于局部通風機造成的負壓使新風經巷道到達工作面，污風則經風筒由局部通風機抽出，使掘進巷道處于新鮮風流中，安全衛(wèi)

95、生條件較好，但這種通風方法，存在以下缺點：如局部通風機作抽出式通風，爆炸性氣體經過風筒和局部通風機排出，一旦局部通風機電路漏電或防爆失效，或者因葉片旋轉摩擦產生火花，有引起瓦斯與煤塵爆炸的危險，因此安全性差，同時還必須使用硬頂風筒或帶鋼性骨架的柔性風筒，通風距離短，抽吸范圍小，工作面通風效果不大好，尤其在風量少，風速低，吸程小時不良效果更為突出，因此，一般不宜采用。特別是在有煤與瓦斯爆炸危險的礦井，更應慎重采用。</p>

96、<p>　　3）局部通風機混合式通風法</p><p>　　局部通風機混合式通風是由2臺局部通風機組成，其中1臺局部通風機向工作面壓入式通風，另1臺局部通風機作抽出式通風，兼有壓入式與抽出式通風的優(yōu)點。這種通風方法，適用于掘進巷道斷面大，送風距離長、瓦斯涌出量小的巖巷、半煤巖巷。這種方法又分為長壓短抽和長抽短壓兩種方式。長抽短壓又有前壓后抽及前抽后壓兩種方式。</p><p>　

97、　根據本盤區(qū)的掘進工作面實際特點以及經濟因素等方面考慮，我選擇壓入式通風。</p><p>　　5.2.3.2局部通風機和風筒的類型</p><p><b>　　1）局部通風機</b></p><p>　　局部通風機的選擇是：首先應確定局部通風機的工作風量。其方法是根據掘進工作面的通風方式，如采用壓入式、抽出式、混合式等，其中工作面采用任一通風

98、方式應達到的有效風量，再根據工作面有效風量和有效風量率，以及風筒漏風率，計算局部通風機的工作風量。</p><p>　　表5-3 　FBD系列煤礦用防爆壓入式對旋軸流局部通風機技術性能參數(shù)表</p><p>　　局扇有軸流式和離心式兩種。軸流式局扇具有體積小，便于安裝和串聯(lián)運轉、效率高等優(yōu)點，被廣泛使用。缺點是噪音大。煤礦多使用我國生產的防爆JBT系列的軸流式局扇，表5-5是FBD系列的幾

99、款風機數(shù)據。</p><p>　　因為掘進工作面需風量為380m3/min，依據上表應選兩臺FBD-No3.5型2.2×2KW局扇通風。</p><p><b>　　2）風筒</b></p><p>　　掘進巷道所使用的風筒種類與規(guī)格，按制造材料不同，分為膠布風筒、塑料布風筒、人造革風筒、帆布風筒、金屬硬質風筒等，統(tǒng)稱為普通風筒。除金

100、屬硬質風筒外，其余都是柔性風筒。金屬硬質風筒使用不多，一般用于開鑿井筒或掘鑿巖巷用，柔性風筒使用廣泛，這種風簡重量輕，搬運安設方便，但只能適用于局部通風機壓入式通風。由于該盤區(qū)采用的是壓入式通風，所以與之搭配的是普通風筒就能滿足通風需要。</p><p>　　5.3 采區(qū)通風阻力的計算</p><p>　　礦井通風阻力包括摩擦阻力和局部阻力。摩擦阻力是風流與井巷周壁以及空氣分子間的擾動和摩

101、擦而產生的阻力，由此阻力而引起的風壓損失即摩擦阻力損失。摩擦阻力一般占礦井通風阻力90%左右，它是礦井通風設計、選擇扇風機的主要參數(shù)。</p><p>　　5.3.1 礦井通風總阻力的具體計算</p><p>　　5.3.1.1 采區(qū)通風阻力表</p><p>　　表5—5立新四礦五采區(qū)阻力計算表</p><p>　　5.3.1.2采區(qū)總通

102、風阻力的計算</p><p>　　采區(qū)通風阻力包括摩擦阻力和局部阻力。摩擦阻力是風流與井巷周壁以及空氣分子間的擾動和摩擦而產生的阻力，由此阻力而引起的風壓損失即摩擦阻力損失。摩擦阻力一般占礦井通風阻力90%左右，它是礦井通風設計、選擇扇風機的主要參數(shù)。 </p><p><b>　　采區(qū)通風總阻力計算</b></p><p>　　1964.8

103、6807 Pa </p><p>　　第六章采區(qū)安全技術措施</p><p>　　6.1 預防瓦斯和煤塵爆炸的技術措施</p><p>　　6.1.1 預防瓦斯爆炸的技術措施</p><p><b>　　1. 防止瓦斯積聚</b></p><p>　?。?）搞好通風，瓦斯礦井必須做到風流穩(wěn)定，

104、有足夠的風量和風速，避免循環(huán)風，局部風機末端要靠近工作面，放炮時間也不能中斷通風，向瓦斯積聚地點加大通風和提高風速等。</p><p>　　（2）及時處理局部積存的瓦斯</p><p>　?。?）經常檢查瓦斯?jié)舛群屯L狀況。</p><p><b>　　2. 防止瓦斯引燃</b></p><p>　　防止瓦斯引燃的原則是

105、對一切非生產必需的熱源，要堅決禁止。生產中可能發(fā)生的熱源，必須加強管理和控制，防止或限定其引燃瓦斯的能力。</p><p>　　《規(guī)程》規(guī)定，嚴禁攜帶煙草和點燈工具下井；井下禁止實用電爐，禁止打開礦燈；井口房，抽放瓦斯泵房以及通風機房20m內禁止使用明火；井下需要進行電焊，氣焊和噴焊接時，必須嚴格遵守有關規(guī)定；對井下火區(qū)必須加強管理，瓦斯檢定燈的各個部件必須符合有關規(guī)定。采用防爆的電氣設備。供電閉鎖和超前切斷電源

106、的控制設施，必須有延時的風電閉鎖裝置。在瓦斯或煤塵爆炸危險的煤塵爆炸危險的煤層中，采掘工作面只準使用煤礦安全炸藥和瞬發(fā)雷管。</p><p>　　6.1.2 預防煤塵爆炸的技術措施</p><p>　　預防煤塵爆炸的技術措施主要有減，降塵措施，防止煤塵引燃措施及隔絕煤塵爆炸措施</p><p><b>　　1. 減、降塵措施</b></

107、p><p>　　煤層注水是回采工作面最重要的防塵措施。</p><p>　　2. 防止煤塵引燃措施</p><p>　　防止煤塵引燃的措施與防止瓦斯引燃的措施大致相同。同時應注意，瓦斯爆炸往往會引起煤塵爆炸。此外，煤層在特別干燥的條件下可產生靜電，放電時產生的火花也能自身引燃。</p><p>　　3. 隔絕煤爆炸的措施</p>&

108、lt;p><b>　　1）清除落塵</b></p><p>　　定期清除落塵，防止沉積煤塵參與爆炸可有效降低爆炸威力，使爆炸由于得不到煤塵補充而逐漸熄滅。</p><p><b>　　2）撒布巖粉</b></p><p>　　定期在巷道內撒布惰性巖粉，增加沉積煤塵的灰分，抑制煤塵爆炸的傳播。</p>&

109、lt;p>　　3）設置水棚，水棚包括水槽棚和水袋棚兩種，設置應符合具體要求。</p><p><b>　　4）設置巖粉棚</b></p><p><b>　　5）設置自動隔爆棚</b></p><p>　　6.2火災和水患的預防措施</p><p>　　6.2.1火災的預防措施</p&g

110、t;<p>　　(1) 失控的高溫熱源產生和存在。按規(guī)程及其執(zhí)行說明要求嚴格對高溫熱源，明火和潛在火源進行管理。</p><p>　　(2) 不用或少用可燃材料，不得不使用時應與潛在熱源保持一定距離。</p><p>　　(3) 發(fā)生機電火災。</p><p>　　(4) 摩擦引燃：①、防止膠帶摩擦起火。膠帶輸送機應具有可靠的防打滑，放跑偏，超負荷保護

111、和軸承溫升控制等綜合保護系統(tǒng)。②、防止摩擦引燃瓦斯。</p><p>　　(5) 溫熱源和火花與可燃物相互作用。</p><p>　　6.2.2水患的預防措施</p><p>　　礦井突水是指礦井開拓和開采時，煤層上覆含水層或底板含水層的水，在水壓、礦壓等因素作用下，克服煤層和含水層間相對隔水層的巖體強度及斷層、節(jié)理等結構面的阻力，以突然方式涌入礦井的現(xiàn)象。<

112、/p><p>　　礦井突水一般可歸納為兩種情況，一種是突水量小于礦井的最大排水能力，地下水形成穩(wěn)定的降水漏斗，迫使礦井長期大量排水。另一種是突水量超過礦井的最大排水能力，造成礦井淹沒。</p><p><b>　　1）突水一般征兆</b></p><p>　　煤層變潮濕、松軟；煤幫出現(xiàn)滴水、淋水現(xiàn)象，且淋水可由小變大；有時煤幫出現(xiàn)鐵銹色水跡。工作面

113、氣溫降低，或出現(xiàn)霧氣及硫化氫氣味。有時可聞到水的“嘶嘶”聲。礦壓增大，發(fā)生片幫冒頂及底鼓。</p><p>　　2）礦井水災一般預防措施：</p><p>　?。?）必須堅持“有疑必探，先探后掘”的探放水原則；</p><p>　　（2）各生產工作面和其它地點，發(fā)現(xiàn)有透水預兆時，現(xiàn)場工作人必須按規(guī)定的避災路線撤到安全地點，并立即報告礦調度室；</p>

114、<p>　?。?）加強排水設施、設備的日常維護保養(yǎng)工作，水倉泵房必須符合《煤礦安全規(guī)程》的預防水害 有關規(guī)定；</p><p>　　（4）搞好夏季防汛工作，指派專人負責檢查礦井塌陷區(qū)和地面有無裂隙漏水，防止地表進入地下。</p><p>　　6.2.3 采區(qū)避災救災路線</p><p>　　避災路線及自救《規(guī)程》規(guī)定，井下人員必須帶自救器，必須熟悉避災路線

115、，并在必要的地點設躲避硐室。</p><p>　　課程設計體會及改進意見</p><p>　　通過此次課程設計，使我對安全工程這個專業(yè)整體有了更深刻的理解，特別是設計中的立新二煤礦礦井通風設計是整個礦井設計內容的重要組成部分，是保證安全生產的重要一環(huán)。</p><p>　　這次課程設計中存在的不足就是礦井總風量和礦井總阻力的計算，因為缺乏必要的數(shù)據，有些物理量取的是

116、經驗值，導致計算結果可能有些誤差；還有在礦井總阻力的計算中，忽略了掘進巷道的阻力，導致礦井總阻力可能小于實際值。以上這些在以后的設計中都應該引起我的重視。同時也感謝老師的精心指導和寶貴的建議。</p><p>　　在知道了老師布置的任務之后，我首先遇到的問題就是不能靈活運用CAD技術，因為在這方面不擅長，設計中，多次用到CAD技術，經過多次練習和學習，才做到運用自如。在此次設計中最有體會的就是，涉及到采礦方面的知

117、識掌握不夠全面，還有對巷道布置及通風技術理解不夠深刻，尤其在通風設計說明時對必要的設計步驟不是很了解，但后來在刑老師的幫助和指導下，說明書的大致框架才逐漸清晰，再加上自己在采礦工程和通風設計等一些書中學到的知識，才完成了此次課程設計，同時也明白了礦井設計必須密切配合其它生產環(huán)節(jié)，周密考慮，才能達到預期效果。</p><p>　　這次課程設計中存在的不足就是礦井總風量和礦井總阻力的計算，因為缺乏必要的數(shù)據，有些物理