1、<p>　　1 礦區(qū)概述及井田地質(zhì)特征</p><p><b>　　1.1礦區(qū)概述</b></p><p>　　本區(qū)交通便利，鐵路、公路及水路運輸均很發(fā)達。鐵路有兗（州）新（鄉(xiāng)）鐵路通過濟寧市，向東32km至兗州站，與京滬線相接；向西在菏澤東站與京九線相接，在新鄉(xiāng)與京廣線相接軌。通往日照港的兗（州）石（臼所）鐵路全長316km。礦井以孫氏店斷層為界；西以3上

2、煤的-1000m等高線垂切至各煤層為界；北以3910000緯線與濟寧二號煤礦相毗鄰；南以3900000緯線與王樓煤礦分界；東南以16上煤-350m等高線、C16-1和 C15-2號孔連線與泗河煤礦分界。井內(nèi)的氣象參數(shù)按表1.1列的平均值選取。</p><p>　　表1.1 空氣平均密度一覽表</p><p><b>　　1.2井田地質(zhì)特征</b></p>

3、<p>　　井田的傾向方向最大長度為7.95km，最小長度為5.35km，平均長度為7.51km。井田的走向方向的最大長度為7.7km，最小長度為0.98km，平均長度為7.60km，水平面積為57.08平方公里。</p><p><b>　　1.3煤層特征</b></p><p>　　本礦井可采煤層有3下煤層，其煤層平均厚度為6.5m，具體參見圖1 綜合

4、地質(zhì)柱狀圖。根據(jù)精查地質(zhì)報告的瓦斯地質(zhì)資料，礦井瓦斯相對涌出量為0.251～0.67m3/t，絕對涌出量為2.81～6.807m3/min，礦井CO2相對涌出量為0.42～1.48m3/t，絕對涌出量為6.91～11.447m3/min，本礦井屬于低瓦斯礦井。</p><p>　　勘探時期測試資料，各煤層的火焰長度均大于380mm，撲滅火焰的巖粉量35～90%，原煤可燃基揮發(fā)份平均值都大于37%，根據(jù)揮發(fā)份（Vd

5、af）和固定碳計算的煤塵爆炸指數(shù)，山西組煤38.21%，太原組煤44.26%。各煤層均有煤塵爆炸危險性。</p><p>　　3上、12下煤為（Ⅰ～Ⅳ）極易自燃～不自燃煤層；3下煤為（Ⅱ～Ⅳ）易自燃～不自燃煤層；6、17煤為（Ⅲ～Ⅳ）易自然發(fā)火～不自然發(fā)火煤層；10下煤（Ⅲ）為不易自燃煤層；15上、16上煤層為（Ⅱ～Ⅳ）易自然發(fā)火～不易自燃煤層。故本井田各煤層均有自然發(fā)火傾向，為保證生產(chǎn)安全，按Ⅱ級自然發(fā)火煤層進

6、行防范。</p><p><b>　　2 井田開拓</b></p><p>　　2.1井田境界與儲量</p><p>　　礦井地質(zhì)資源量：3下煤490.84（Mt），礦井工業(yè)儲量481.02（Mt）， 礦井可采儲量342.94（Mt），本礦井設計生產(chǎn)能力為400萬t/年。工業(yè)廣場的尺寸為800m×500m的長方形，工業(yè)廣場的煤柱量為1

7、232(萬t)。</p><p>　　2.2 礦井工作制度、設計生產(chǎn)能力及服務年限</p><p>　　本礦井設計生產(chǎn)能力按年工作日330天計算，“三八制”，每天三班作業(yè)，兩班生產(chǎn)，一班準備，每班工作8小時，凈提升時間為16小時。本礦井的設計生產(chǎn)能力為400萬噸/年,礦井服務年限為61.24年。</p><p>　　圖2.1 綜合地質(zhì)柱狀圖</p>&

8、lt;p><b>　　2.3 井田開拓</b></p><p>　　工業(yè)場地的位置選擇在主、副、風井井口附近，即井田中部偏東。</p><p>　　井田主采煤層為3下煤層，設計中只針對3下煤層。3號煤層傾角平緩，為0～6°，平均4°，為近水平煤層，故設計為單水平開采。水平標高-520m，帶區(qū)式開采。</p><p>　

9、　礦井共有三個井筒，分別為主立井、副立井、回風立井。主井井筒位于礦井工業(yè)場地，圓形斷面，凈直徑Φ= 7.5 m，凈斷面面積44.18 m2，擔負全礦井的煤炭提升任務。副立井位于礦井工業(yè)場地，擔負全礦井的人員、材料、設備和矸石的提升任務，為礦井的主要進風井。進風立井位于礦井工業(yè)場地，井筒凈直徑Φ= 6.5m，擔負全礦井回風風量，內(nèi)設玻璃鋼梯子間作為安全出口。</p><p>　　輔助運輸大巷和主運輸大巷基本沿3下煤

10、層底板布置，與3下煤層底板相距20m，局部半煤巖及巖巷，巷道坡度隨煤層而起伏，一般2°～5°，輔助運輸大巷局部8°，主運輸大巷上倉段局部10°。主運輸大巷鋪設混凝土底板，厚度220mm，輔助運輸大巷鋪設混凝土底板，厚度220mm。</p><p>　　大巷沿煤層傾向布置，沿東西方向，均貫穿井田，大巷為兩巖一煤；輔助運輸大巷和主運輸大巷布置在巖層中，局部半煤巖及煤巷，均沿底板

11、掘進，回風大巷在煤層中，沿煤層頂板掘進，局部半煤巖及巖巷。</p><p>　　3巷道布置與采煤方法</p><p>　　3.1 帶區(qū)巷道布置及生產(chǎn)系統(tǒng)</p><p>　　設計首采帶區(qū)（東七帶區(qū)）位于井田北翼，井底車場北部。</p><p>　　首采帶區(qū)東七帶區(qū)位于井底車場北側(cè)，帶區(qū)內(nèi)劃分四個區(qū)段，區(qū)段平均長1858 m，寬266m，工作面

12、長245m，兩條斜巷均為4.5m寬，3m高，加上煤柱，區(qū)段寬為264m。首采工作面可推進長度1848m。工作面布置兩條斜巷：西側(cè)布置一條斜巷，兼做進風、行人巷；東側(cè)布置一條斜巷，并布置皮帶，做為運輸、行人巷，兼做回風巷。斜巷斷面均為4.5m寬，3m高；兩個工作面之間的煤柱留設10m的保護煤柱。</p><p>　　首采帶區(qū)為東七帶區(qū)，前期依次采東三、東一、東五、東九、東十一帶區(qū)，后期依次采西六、西十二、西十八、西

13、二、西四、西八、西十、西十四、西十六帶區(qū)。帶區(qū)內(nèi)區(qū)段煤柱留設10m，故各區(qū)段之間依次開采，首采工作面為3下701工作面，然后依次開采下一個區(qū)段。煤柱不回收。</p><p><b>　　3.2 采煤方法</b></p><p>　　主采煤層選用綜采開采工藝，傾斜長壁全部垮落一次采全高的采煤方法。工作面的推進方向確定為后退式。根據(jù)工作面的關鍵參數(shù)選用配套設備：液壓支架Z

14、FS6200/18/35、 SL300（AC）電牽引采煤機、刮板輸送機SGZ1000/1050、 SZZ-1000/375型轉(zhuǎn)載機、PCM110型破碎機、SSJ1000/2×160型帶式輸送機。采煤機截深0.8m，其工作方式為雙向割煤，追機作業(yè)，工作面端頭進刀方式。工作面用先移架后推溜的及時支護方式。</p><p><b>　　3.3回采巷道布置</b></p>&

15、lt;p>　　工作面回采巷道布置方式為一進一回。每個工作面布置兩條斜巷，工作面西側(cè)布置一條斜巷，做為輔助運輸、進風、行人巷；東側(cè)布置一條斜巷，并布置膠帶，作為運輸、行人巷兼做回風巷，采用綜掘機掘進割煤，錨桿機進行支護的機械化掘進方式。斜巷斷面均為4.5m寬，3m高。</p><p>　　3.4部分井巷特征參數(shù)</p><p>　　表3.1部分井巷特征參數(shù) </p>

16、<p>　　（其他井巷參數(shù)自行設計、計算或在相關圖紙上提取）</p><p>　　4 礦井通風系統(tǒng)擬定</p><p>　　4.1通風系統(tǒng)擬定原則和要求</p><p>　　1）通風系統(tǒng)擬定原則</p><p>　　擬定礦井通風系統(tǒng)應嚴格遵循安全可靠、投產(chǎn)較早、出煤較多，通風基建費用和經(jīng)營費用之總和最低以及便于管理。</p

17、><p>　　礦井通風網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)合理：集中進回風線路要短，通風總阻力要小，多階段同時作業(yè)時，主要人行運輸巷道和工作點上的污風不串聯(lián)。</p><p>　　(1) 內(nèi)外部漏風少。</p><p>　　(2) 通風構(gòu)筑物和風流調(diào)節(jié)設施及輔助通風機要少。</p><p>　　(3) 充分利用一切可用的通風井巷，使專用通風井巷工程量最少。</p>

18、;<p>　　(4) 通風動力消耗少，通風費用低。</p><p>　　2）通風系統(tǒng)擬定基本要求</p><p>　?。?）每個礦井和階段水平之間都必須有2個安全出口。</p><p>　?。?）進風井巷與采掘工作面的進風流的粉塵濃度不得大于0.5mg/m3。</p><p>　?。?）新設計的箕斗井和混合井禁止作進風井，已作進

19、風井的箕斗井和混合井必須采取凈化措施，使進風流的含塵量符合上述要求。</p><p>　?。?）主要回風井巷不得作人行道，井口進風不得受礦塵和有毒有害氣體污染，井口排風不得造成公害。</p><p>　　（5）礦井有效風量率應在60%以上。</p><p>　?。?）采場、二次破碎巷道和電耙道，應利用貫穿風流通風，電耙司機應位于風流的上風側(cè)，有污風串聯(lián)時，應禁止人員

20、作業(yè)。</p><p>　?。?）井下硐室和炸藥庫，必須設有獨立的回風道。</p><p>　?。?）主要通風機一般應設反風裝置，要求10min內(nèi)實現(xiàn)反風。</p><p>　　4.2礦井通風方式的選擇</p><p>　　1）選擇通風方案的因素</p><p>　　選擇通風方式應根據(jù)礦井的實際情況，結(jié)合各種通風方式的

21、特點及使用條件，并考慮以下兩種因素：</p><p>　　(1) 自然因素：煤層賦存條件、埋藏深度、沖擊層深度、瓦斯等級。</p><p>　　(2) 經(jīng)濟因素：井巷工程量、通風運行費用、設備裝備費用。</p><p><b>　　2) 礦井通風方案</b></p><p>　　一般情況下，礦井主要有五種通風類型（圖中主

22、扇工作方法暫且按抽出式）：中央并列式（圖4.1）、中央分列式（圖4.2）、兩翼對角式（圖4.3）、分區(qū)對角式（圖4.4）和混合式通風。但一般來說新建礦井多在前4種方式中選擇?；旌鲜绞乔皫追N方式的綜合，多在老井的改建、擴建時使用。故我們只對前4種通風方式作一個粗略的比較，見表2-1所示。</p><p><b>　　方案一：中央并列式</b></p><p>　　圖4.

23、1 中央并列式通風方式</p><p><b>　　方案二：中央分列式</b></p><p>　　圖4.2 中央分列式通風方式</p><p><b>　　方案3：兩翼對角式</b></p><p>　　圖4.3 兩翼對角式通風方式</p><p>　　方案4：采區(qū)式通風方

24、式</p><p>　　圖4.4 采區(qū)式通風方式</p><p><b>　　3）通風方式的選擇</b></p><p>　　各種通風方式的特點、優(yōu)缺點及適用條件進行對比，見表4.1。</p><p>　　表4.1 各種通風方式對比</p><p>　　4.3 礦井通風方案技術經(jīng)濟比較</p

25、><p><b>　　1)技術比較</b></p><p>　　由于該礦為低瓦斯礦井,煤層有煤塵爆炸危險性、自然發(fā)火傾向,通過初步的技術比較,方案一和方案二比方案三和方案四有更明顯的優(yōu)勢。</p><p><b>　　2）經(jīng)濟比較</b></p><p>　　方案一和方案三兩通風方案的經(jīng)濟主要從巷道開拓

26、工程量、費用及巷道維護費用、通風設施購置費用和通風電費等方面考慮，巷道開拓及維護費用只比較兩個方案中不同或多出的部分，相同部分不作比較。</p><p>　　井巷掘進費用比較4.2</p><p>　　表4.2井巷掘進費用比較表</p><p>　　井巷維護費用比較4.3</p><p>　　表4.3 井巷維護費用比較</p>

27、<p>　　通風設施購置費用比較4.4</p><p>　　表4.4通風設施購置費用比較</p><p>　　通風總費用比較4.5</p><p>　　表4.5通風總費用比較</p><p>　　從上表中可以看出，中央并列式在經(jīng)濟上要優(yōu)于兩翼對角式。</p><p>　　綜合技術和經(jīng)濟兩方面的比較，總體上中央

28、并列式通風方式優(yōu)于兩翼對角式通風方式，故本礦井采用中央并列式通風系統(tǒng)。</p><p>　　4.4礦井主要通風機工作方法</p><p>　　空氣之所以能在礦井巷道中流動，是因為分流的始末點間存在能量差，若這種能量差有通風機提供，則稱為機械通風；若是由礦井自然條件產(chǎn)生的，則稱為自然通風。但自然風壓一般較小且隨季節(jié)變化，難以滿足礦井通風的要求，因此《煤礦安全規(guī)程》第一百二十一條規(guī)定：礦井必須

29、采用機械通風。</p><p>　　按通風機的工作方式將礦井通風系統(tǒng)分為壓入式、抽出式、抽壓混合式3類，其使用條件和優(yōu)缺點分析見表4.6。</p><p>　　表4.6 通風方式比較</p><p>　　根據(jù)精查地質(zhì)報告的瓦斯地質(zhì)資料，礦井瓦斯相對涌出量為0.251～0.67m3/t，絕對涌出量為2.81～6.807m3/min，屬于低瓦斯礦井；又根據(jù)鑒定結(jié)果，井田

30、各煤層均有自然發(fā)火傾向，各煤層均有煤塵爆炸危險性，而通風機的壓入式工作方式有漏風量少和通風管理簡單，不存在過渡到下水平時期通風系統(tǒng)和風量變化的困難等優(yōu)點，所以選擇通風機的工作方式為抽出式。</p><p><b>　　5 帶區(qū)通風</b></p><p>　　帶區(qū)通風系統(tǒng)是礦井的基本組成部分，它包括帶區(qū)進回風和工作面進回風巷道的布置方式，帶區(qū)通風路線的連接方式以及采區(qū)

31、通風設備的和通風構(gòu)筑物的設置等基本內(nèi)容。它主要取決于帶區(qū)巷道布置和采煤方法，同時要滿足通風的特殊要求。在通風系統(tǒng)中，要能保證采區(qū)風流的穩(wěn)定性，盡量避免角聯(lián)風路，盡量減少采區(qū)漏風量，并有利于采空區(qū)瓦斯的合理排放及防止采空區(qū)浮煤自燃，新鮮風流在風路上被加熱和污染的程度小，回采工作面和掘進工作面都應該獨立通風。帶區(qū)布置獨立的回風道，實行分帶通風。帶區(qū)通風系統(tǒng)既要保證質(zhì)量，安全可靠，又要經(jīng)濟合理。帶區(qū)通風系統(tǒng)的合理與否不僅影響采區(qū)內(nèi)的風量分配，

32、發(fā)生事故時的風流控制，工作面的安全生產(chǎn)，而且影響到全礦的通風質(zhì)量和安全狀況。</p><p>　　5.1帶區(qū)通風的要求</p><p><b>　　帶區(qū)通風總要求：</b></p><p>　　能夠有效地控制帶區(qū)內(nèi)風流方向、風又大小于風質(zhì)。</p><p><b>　　漏風少</b></p&g

33、t;<p><b>　　風流的穩(wěn)定性高</b></p><p>　　有利于排放瓦斯，防止煤層自燃與防塵</p><p><b>　　有較好的氣候條件</b></p><p><b>　　安全技術與經(jīng)濟合理</b></p><p>　　5.2帶區(qū)進、回風上山的通風系

34、統(tǒng)</p><p><b>　　兩種通風方式比較</b></p><p>　　工作面運料斜巷進風，新鮮風流不受煤炭釋放的瓦斯、煤塵污染及放熱影響，運料斜巷的絞車房易于通風。</p><p>　　工作面運輸斜巷進風，由于風流方向與運煤方向相反，易于引起煤塵飛揚，運輸煤炭釋放大量瓦斯，可使進風流的煤塵和瓦斯?jié)舛仍龃?，影響工作面的安全衛(wèi)生條件；輸送機

35、設備所散發(fā)的熱量，使風流溫度增高。此外須在運料斜巷的下部車場內(nèi)安設風門，此外運輸?shù)V車來往頻繁，需要加強管理，防止風流短路。</p><p>　　該礦井各煤層均有煤塵爆炸危險，各煤層均屬均自燃發(fā)火煤層，為安全起見，按II級自然發(fā)火煤層進行防范。所以有煤層爆炸與煤層自燃的安全隱患。因此在該礦井的設計中選擇采用工作面運料斜巷進風。</p><p>　　5.3 回采工作面通風方式選擇</p&

36、gt;<p>　　采煤工作面通風系統(tǒng)要求</p><p>　　每個帶區(qū)必須有單獨的回風道，實行分區(qū)通風，回采面與掘進面都必須采用獨立的通風，不能串聯(lián)。</p><p>　　煤層傾角大于12度時，不能有采用下行風</p><p>　　工作面盡量避免位于角并聯(lián)分支上，要保證工作面風向穩(wěn)定</p><p>　　工作面的風速不得低于1m

37、/s</p><p>　　工作面的回風流中的瓦斯?jié)舛炔坏贸^1%</p><p>　　必須保證通風設施（楓橋、風門、風筒）的質(zhì)量規(guī)定</p><p>　　保證風量按需分配，盡量使通風阻力小，風流流暢</p><p>　　機電動硐室必須在進風流中</p><p>　　采空區(qū)必須及時的封閉</p><p

38、>　　1）長壁采煤工作面的通風方式</p><p>　　工作面的通風方式視瓦斯涌出量、開采工作條件和開采技術而異，按工作面進回風巷的數(shù)量和位置，可分為U形、Y形、E形、W形、Z形等通風方式，其中U形應用最為普遍。</p><p>　　表5.1 回風工作面主要通風系統(tǒng)比較</p><p>　　“U”型通風系統(tǒng)布置方便，通風簡單，工作面可采用后退式回采。上、下順槽

39、在煤體中維護，漏風量小，風流流動為上行方向，上、下順槽布置于煤體中，漏風量??；瓦斯自然流動方向和風流方向一致，有利于較快降低工作面瓦斯?jié)舛取ｉ_掘井巷費用低，同時結(jié)合煤層的儲存形式，本設計在回采工作面應用“U”型通風系統(tǒng)。</p><p><b>　　6掘進通風系統(tǒng)設計</b></p><p>　　開掘井巷時，為了稀釋和排除自煤（巖）體涌出的有害氣體、爆破產(chǎn)生的炮煙和礦

40、塵以及保持良好的氣候條件，必須利用其他動力對掘進工作面進行不間斷的通風，該礦井設計達產(chǎn)時，配備兩個掘進頭。</p><p>　　6.1掘進通風系統(tǒng)的設計原則</p><p>　　（1）礦井和采區(qū)通風系統(tǒng)設計應為掘進通風創(chuàng)造條件。</p><p>　?。?）掘進通風系統(tǒng)要安全可靠、經(jīng)濟合理、技術先進。</p><p>　　（3）盡量采用先進技術

41、先進的低噪、高效型局部通風機。</p><p>　?。?）壓入式通風宜采用柔性風筒，抽出式宜用帶剛性骨架的可伸縮風筒或完全剛性的風筒。風筒材質(zhì)應選擇阻燃、抗靜電型。</p><p>　　（5）當一臺風機不能滿足通風要求時可考慮選用兩臺或多臺風機聯(lián)合運行。</p><p>　　6.2掘進通風方法選擇</p><p>　　向獨頭掘進巷道進行通風的

42、方法按照動力形式不同，可分為局部通風機通風、礦井全壓通風和引射器通風。由掘進通風系統(tǒng)的設計原則，采用局部通風機通風的掘進通風方式。</p><p>　　局部通風機通風方式利用局部風機做動力，通過風筒導風的方法，是目前掘進通風的主要的辦法。局部通風機的常用通風方式有壓入式、抽出式和壓抽混合式。局部通風機通風的三種通風方式布置方式、優(yōu)缺點見下表6.1。</p><p>　　表6.1 掘進頭通風

43、方式及其優(yōu)缺點</p><p>　　本礦井因是帶區(qū)布置，較三條大巷的巖巷掘進量，區(qū)段巷道的煤巷掘進量大，因此掘進通風主要煤巷的掘進通風，對應上述三種掘進通風方式的優(yōu)缺點及使用條件，我們選定壓入式局部通風機通風方式。</p><p>　　6.3掘進工作面所需風量計算</p><p>　　每個獨立通風的掘進工作面實際需要風量，應按照瓦斯或者二氧化碳涌出量、炸藥用量、局部

44、風機實際吸風量、風速和人數(shù)等規(guī)定要求分別進行計算，并取其中最大值。</p><p>　　1）按壓入式通風方式通風時</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中：—采用壓入式通風時，稀釋、排出掘進巷道炮煙所需風量，；</p><p>　　A—為同時爆破的炸藥量，；最大為6.5；</p&g

45、t;<p>　　S—掘進巷道的凈斷面積，；13.50；</p><p>　　L—從工作面至炮煙濃度稀釋至安全濃度的距離，可用下式計算</p><p><b>　　，則，</b></p><p>　　t—掘進巷道的通風時間，一般取20-30，這里取20。</p><p>　　2）按瓦斯涌出量計算</p&

46、gt;<p>　　根據(jù)《礦井安全規(guī)程》規(guī)定，按工作面回風風流中沼氣的濃度不得超過1%的要求計算，即：</p><p><b>　　（6-2）</b></p><p>　　式中： —掘進工作面實際需風量，；</p><p>　　—該掘進工作面瓦斯的平均絕對涌出量，5 ；</p><p>　　—該掘進工作面的瓦

47、斯涌出不均衡的風量系數(shù)，一般取 1.5~2.0，取2；</p><p>　　—礦井瓦斯抽放率，為80%。</p><p><b>　　工作面需風量：</b></p><p><b>　　3）按人數(shù)計算</b></p><p>　　按每人每分鐘所需風量和掘進工作面的最多人數(shù)計算工作面所需風量計算：&l

48、t;/p><p><b>　　（6-3）</b></p><p>　　式中：4—每人每分鐘供給4 的規(guī)定風量，；</p><p>　　N—該掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，取30人。</p><p>　　故連采機掘進工作面風量：</p><p><b>　　4）按炸藥量計算</b>

49、</p><p>　　巖石大巷的掘進一般采用炮掘，所以風量計算要按照炸藥量計算：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中：25—使用一千克炸藥的供風量，；</p><p>　　A—該掘進工作面一次爆破所使用的最大炸藥量，取6.5。</p><p>　　由以上四種方

50、法計算的掘進巷道所需風量最大值為：</p><p><b>　　5）按風速進行驗算</b></p><p>　?。?）按《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定煤巷掘進工作面的風量滿足：</p><p>　　式中：S為煤巷掘進巷道斷面積，13.50；</p><p>　　由風速驗算可知，不符合風速要求。</p><p&g

51、t;　　根據(jù)配風經(jīng)驗取250。</p><p>　　（2）按照《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定巖巷掘進工作面的風量滿足：</p><p>　　式中：S為巖巷掘進巷道斷面積，15.70；</p><p>　　按照以上方法1、3、4可以計算出巖巷掘進最大需風量162.5，滿足風速驗算要求。</p><p>　　對于巖巷掘進根據(jù)配風經(jīng)驗取162.5，經(jīng)風速驗算

52、符合要求。</p><p>　　6.4掘進通風設備選型</p><p>　　1）風筒選擇的原則：</p><p>　　選用風筒要與局部通風機選型一并考慮。原則是：</p><p>　　(1) 風筒直徑能保證最大通風長度時，局部通風機供風量能滿足工作面通風的要求。</p><p>　　(2) 風筒直徑主要取決于送風量及送

53、風距離。</p><p><b>　　2）風筒的選擇</b></p><p>　　因我們選擇的是壓入式通風，所以我們選擇的是柔性風筒，掘進通風的柔性風筒有帆布、膠布、人造革等，柔性風筒重量輕，易于儲運和搬運，連接和懸吊比較方便，膠布和人造革風筒防水性能好，且膠布風筒造價比較低，因此原則膠皮風筒，其具體參數(shù)見表6.2。</p><p>　　表6.

54、2 膠皮風筒參數(shù)</p><p><b>　　(1) 風筒風阻</b></p><p>　　風筒的風阻包括摩擦風阻和局部風阻，由其百米風阻值得風筒風阻為：</p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　—風筒長度，?。?lt;/b></p>&

55、lt;p><b>　　—風筒百米風阻，取</b></p><p><b>　　則： </b></p><p>　　(2) 風筒的漏風率</p><p>　　柔性風筒的漏風風量備用系數(shù)值可用下式計算：</p><p><b>　?。?-5）</b></p>&

56、lt;p>　　式中：—柔性風筒的漏風風量備用系數(shù)；</p><p>　　—局部通風機的供風量，；</p><p>　　—風筒末端的風量，；</p><p>　　—風筒100m長度的漏風率，取0.5%，百米漏風率可以從表6.3中查?。?lt;/p><p><b>　　—風筒總長度，m。</b></p>&l

57、t;p>　　表6.3 柔性風筒百米漏風率</p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　　3）局部通風機選型</b></p><p>　　（1）局部通風機工作風量</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p&g

58、t;　　式中：—風筒的漏風風量備用系數(shù)，根據(jù)上面計算為；</p><p>　　—掘進工作面所需風量，；</p><p>　　則局部通風機工作風量為：。</p><p>　　（2）局部通風機工作風壓</p><p>　　壓入式局部通風機工作全風壓為：</p><p><b>　?。?-7）</b>&

59、lt;/p><p>　　式中：—局部通風機工作全風壓，；</p><p>　　—風筒總風阻，根據(jù)上面計算??；</p><p>　　—局部通風機工作風量，根據(jù)上面計算為；</p><p>　　—掘進工作面所需風量，根據(jù)上面計算為</p><p><b>　　—空氣密度，</b></p>&

60、lt;p><b>　　—風筒直徑，。</b></p><p>　　則局部通風機的工作風壓為：</p><p><b>　　局部通風機的選型</b></p><p>　　局部通風機的工作阻力：</p><p><b>　　1</b></p><p>

61、　　局部通風機分為軸流式和離心式兩種，軸流式通風機具有體積小，便于安裝和串聯(lián)運轉(zhuǎn)，效率高等優(yōu)點。型礦用防爆壓入式對旋軸流式局部通風機，主要技術參數(shù)如表6.4所示。</p><p>　　根據(jù)上述計算所得的局部通風機風量和工作全風壓與表6.4可以選擇FBD型No5.6/2×11。</p><p>　　6.5掘進通風技術管理和安全措施</p><p>　?。?）

62、保證工作面有足夠的新鮮風流</p><p>　　①局部通風機通風時，無論是工作和交接班都不準停風或減少風量</p><p>　?、谔岣哂行эL量。應減少導風設施的漏風，減低導風設施的風阻，要采用接頭嚴密漏風小的反邊接頭法，及時修補風筒和堵補風筒針眼，選用大直徑風筒，提高設備的安裝質(zhì)量。</p><p>　?。?）保證局部通風機的安全運轉(zhuǎn)</p><

63、p>　?、倬植客L機必須有專人負責管理，局部通風機和啟動裝置必須裝在進風道中，距回風口不小于10m，局部通風機吸風量必須小于全風壓供給該處的風量，以免發(fā)生循環(huán)風。</p><p>　　②防止局部通風機電動機燒壞，采用QC83-80型磁力啟動器。</p><p>　　③局部通風機和機電設備須配有延時風電閉鎖裝置。</p><p>　?、馨苍O瓦斯自動檢測報警斷電裝

64、置，局部通風機應采用雙回路供電，以保證局部通風機連續(xù)運轉(zhuǎn)。</p><p>　　（3）局部通風機的管理工作，主要是保證局部通風機安全正常運轉(zhuǎn)，減少漏風，降低風筒阻力，提高工作面的有效風量，加強局部通風機管理及檢查。</p><p>　　7 礦井風量計算與分配</p><p>　　7.1 礦井總風量的計算</p><p>　　礦井總風量是井下各

65、個工作地點的有效風量和各條風路上的漏風的總和。本設計采用按實際需要由里往外細致配風的算法。生產(chǎn)礦井總進風量按以下要求分別計算，并取其中的最大值。</p><p>　　1) 按井下同時工作的最多人數(shù)計算：</p><p>　　式中：——井下同時工作的最多人數(shù)，700人；</p><p>　　——礦井通風系數(shù)，一般可取1.2～1.25，本設計取1.25。</p&g

66、t;<p>　　本礦井井下同時作業(yè)的最多人數(shù)為700人，則</p><p><b>　?。ǎ?lt;/b></p><p>　　2) 按采煤、掘進、硐室及其他地點實際需要風量的總和計算：</p><p>　　首先計算出各用風地點的風量，再乘以一定的系數(shù)，得出總風量。即：</p><p>　　式中：——回采工作面所

67、需風量之和，；</p><p>　　——掘進工作面所需風量之和，；</p><p>　　——備用工作面所需風量之和，；</p><p>　　——獨立通風硐室所需風量之和，</p><p>　　——其他巷道所需風量之和，</p><p>　　——礦井通風系數(shù)，抽出式礦井取1.2～1.25，本設計取1.2。</p&g

68、t;<p>　?。?）回采工作面的需風量</p><p>　　回采工作面用風量應按瓦斯、二氧化碳涌出量和爆破后有害氣體產(chǎn)生量以及工作面氣溫、風速和人數(shù)等規(guī)定分別計算，然后取其中的最大值。</p><p>　?、侔赐咚褂砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　根據(jù)《規(guī)程》規(guī)定，按采煤工作面回風流中瓦斯?jié)舛炔怀^1%的要求計算，公式如下：</p>&

69、lt;p>　　式中：——第個回采工作面需風量，；</p><p>　　——回采工作面回風流中的平均瓦斯絕對涌出量，4.8</p><p>　　——瓦斯涌出不均衡系數(shù)，通常，機采工作面可取1.2～1.6，本設計取1.5；</p><p>　　②按工作面溫度選擇適宜的風速計算</p><p>　　采煤工作面應有良好的氣候條件，其進風流氣溫和

70、風速應符合表7.1的要求，由煤礦《規(guī)程》規(guī)定，井下采掘工作面的氣溫須不高于26。則取該礦工作面氣溫為24。采煤工作面風速取。</p><p>　　表7.1 采煤工作面溫度與對應風速調(diào)整系數(shù)Kap</p><p>　　回采工作面實際需風量按下式計算：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　式中：——第

71、個回采工作面風速，；</p><p>　　——第個采煤工作面的平均斷面積，為16.8。</p><p><b>　　（）</b></p><p>　?、郯垂ぷ髅嫱瑫r作業(yè)人數(shù)就算：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　式中：——采煤工作面同時工作的最多人

72、數(shù)，綜采工作面一般為40人；</p><p>　　4——沒人最少需要的風量，</p><p><b>　　（）</b></p><p>　　綜上所述，回采工作面的需風量取最大值為1814.4</p><p><b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p><p>　　按最低風

73、速驗算，各個采煤工作面的最低風量（）：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　按最高風速驗算，各個采煤工作面的最低風量（）：</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則綜采工作面： </b></p><p&g

74、t;<b>　　按最低風速驗算：</b></p><p><b>　　按最高風速驗算：</b></p><p>　　可見回采工作面的需風量取為滿足要求，礦井只有一個綜采工作面，則</p><p>　　（2）掘進工作面的需風量</p><p>　　本設計采區(qū)達產(chǎn)時，配備4個煤巷掘進頭，其中2個煤巷掘進

75、。2個巖巷掘進頭，一條主運輸大巷，一條輔助運輸大巷。由前面計算可知煤巷掘進單位需風量為277.5，巖巷掘進單位需風量為162.5。</p><p><b>　　則</b></p><p>　?。?）備用工作面所需風量</p><p>　　備用工作面的需風量通常取與之產(chǎn)量相同的回采面風量的一半。當采區(qū)風量不富裕時也可按工作面不積聚瓦斯為原則配風，

76、但工作面風速不應小于15。本設計礦井采用第一種，即為與之產(chǎn)量相同的回采面風量的一半：</p><p>　　而礦井設一個備用工作面，則</p><p>　　（4）各硐室的需風量</p><p><b>　?、倩鹚帋欤?lt;/b></p><p><b>　?、诮g車房：</b></p><

77、;p>　?、圩冸娝褐醒耄徊蓞^(qū)</p><p><b>　?、艹潆婍鲜遥?lt;/b></p><p><b>　　⑤機電泵房：</b></p><p>　?。?）其他巷道所需風量之和</p><p>　　其他巷道需風量主要指對行人斜巷和維護巷道的實際配風量，按經(jīng)驗取回采面、掘進頭、硐室風量之和的5

78、%，即</p><p><b>　　（6）的確定</b></p><p>　　是礦井漏風系數(shù)是反映井下通風構(gòu)筑物及通風管理水平的一個綜合性指標，當?shù)V井產(chǎn)量時，取小值；在時，取大值。本礦井采用中央并列式通風，礦井產(chǎn)量400萬噸，由表7.2可以查。</p><p>　　表7.2 礦井通風系數(shù)表</p><p>　　綜上所述，

79、按采煤、掘進、硐室及其他地點實際需要風量的總和計算得礦井所需風量總和為：</p><p>　　7.2 礦井風量分配</p><p><b>　　1) 分配原則</b></p><p>　　①各用風地點風量按前述分配。</p><p>　?、趯τ诰蜻M工作面風量，一般根據(jù)巷道斷面的大小，送風距離，煤巖巷三個因素并按所選拒不通

80、風機性能供風。</p><p>　　③井下火藥庫，變電所，絞車房應單獨供風。</p><p>　　④分配的風量，各巷道的瓦斯和有害氣體的濃度，應根據(jù)《規(guī)程》要求，不得超過規(guī)定限度。</p><p><b>　　2) 分配方法</b></p><p>　?、俑鶕?jù)礦井總風量按采區(qū)布置分配的用風量。</p>&l

81、t;p>　?、趶目傦L量中減去，余下的風量與漏風量按采區(qū)的產(chǎn)量比例進行分配。此部分風量可作為采區(qū)內(nèi)增加新的用風地點或采區(qū)接替所需要保留的人行巷和維護巷道用風。</p><p>　　3) 具體風量分配（見表7.3）</p><p>　　表7.3 風量分配表</p><p><b>　　7.3風速驗算</b></p><p&

82、gt;　　根據(jù)每條巷道的分風量和巷道的斷面積，求出每條巷道內(nèi)的實際風速，然后與規(guī)程規(guī)程規(guī)定的各類巷道的最大和最下允許風速進行比較，如果不超限，說明所取風量滿足要求。各種巷道的事宜風速表7.4和7.5所示。</p><p>　　表7.4 巷道適宜風速</p><p>　　表7.5 其他各類巷道適宜風速</p><p>　　各巷道的實際風速見礦井井巷風速計算表（表7.4

83、），與巷道適宜風速進行比較，如表7.6，在其范圍內(nèi)，故風速符合要求。</p><p>　　表7.6 巷道風速驗算結(jié)果</p><p>　　8 礦井通風阻力計算</p><p>　　礦井通風阻力的大小是選擇通風設備的主要依據(jù),所以,在選擇礦井主要通風機之前,必須首先計算通風阻力。</p><p>　　按照經(jīng)過巷道時產(chǎn)生阻力的方式不同，可分摩擦阻

84、力和局部阻力。摩擦阻力一般占通風阻力的90%左右，它是礦井通風設計選擇主要通風機的主要參數(shù)。</p><p>　　主要通風機的選擇，工作風壓要滿足最大的阻力，因此先確定容易、困難時期的最大阻力路線。</p><p>　　8.1 通風阻力的計算原則</p><p>　　①礦井通風的總阻力不應超過2940Pa。</p><p>　?、诘V井井巷的局

85、部阻力，新建礦井（包括擴建礦井獨立的擴建區(qū)）宜按井巷摩擦阻力的10%計算，擴建礦井則宜按井巷摩擦阻力的15%計算。</p><p>　　③礦井通風網(wǎng)絡中較多的并聯(lián)系統(tǒng)，計算阻力時，應以其中阻力最大的路線作為依據(jù)。</p><p>　?、軕嬎愠隼щy時期的最大阻力和容易時期的最小阻力，使所選用的風機既能滿足困難時期的通風需要，又能在通風容易時工況合理。</p><p>

86、;　　8.2 通風容易時期和困難時期的確定</p><p>　　所謂礦井通風容易時期和通風困難時期是指在一臺主要通風的服務年限內(nèi)(15～30年),礦井阻力最小的時期(通常在達產(chǎn)初期)和最大的時期(通常在生產(chǎn)后期)，我們這里選擇25年作為計算服務年限。</p><p>　　本礦井采用中央并列式通風方式通風，在開拓時期從煤田中央沿煤層走向開掘二條巖石大巷，因為井田中有兩條大斷層，一天為在井田中

87、央南北方向，一條為東南方向，所以在以斷層劃分帶區(qū)。共劃分為15份個帶區(qū)。首采帶區(qū)為東七帶區(qū)，前期依次采東三、東一、東五、東九、東十一帶區(qū)，后期依次采西六、西十二、西十八、西二、西四、西八、西十、西十四、西十六帶區(qū)。帶區(qū)內(nèi)區(qū)段煤柱留。根據(jù)設計要求，通風容易時期為開采首采區(qū)東七帶區(qū)，最困難時期為開采東九帶區(qū)，同時掘進東十一帶去。</p><p>　　(1) 通風容易時期路線：</p><p>

88、　　副井——井底車場——輔助運輸大巷——石門——東七帶區(qū)輔助運輸巷——3下701工作面——輔助進風斜巷——3下701工作面——3下701工作面膠帶回風斜巷——東七帶區(qū)集中回風巷——北一回風大巷——大巷回風石門——回風井。</p><p>　?。?——4——6——7——8——10——9——11——12——13——3）</p><p>　　對應容易時期的通風系統(tǒng)立體示意圖（圖8.1）和通風網(wǎng)絡

89、圖（圖8.2）</p><p>　　圖8.1 通風容易時期通風系統(tǒng)立體</p><p>　　1——主井 2——副井 3——回風井 4——井底車場 5——火藥房6——北一輔助運輸巷石門</p><p>　　7——東七帶區(qū)集中輔運巷8——3701工作面輔助進風斜巷9——3701工作面膠帶回風斜巷10——3701 工作面11——東七帶區(qū)集中回風巷12——回風斜巷13——回

90、風石門14——絞車房15——北一主運巷16——北一輔助運輸巷17——北一回風大巷18——3703工作面輔助進風斜巷19——3703工作面膠帶回風斜巷</p><p>　　圖8.2 通風容易時期通風網(wǎng)絡圖</p><p>　?。?）通風困難時期路線：</p><p>　　副井——井底車場——二水平軌道石門——二水平軌道大巷——二水平材料車場——二水平帶區(qū)進風煤門——二

91、水平帶區(qū)運料平巷——二水平分帶軌道斜巷——工作面——二水平分帶運輸斜巷——二水平帶區(qū)運輸平巷——二水平回風石門——西回風井。</p><p>　?。?——9——29——33——37——38——32——39——40——41——31——42——28）</p><p>　　對應困難時期的通風系統(tǒng)立體示意圖（圖8.3）和通風網(wǎng)絡圖（圖8.4）。</p><p>　　圖8.3

92、 通風困難時期通風系統(tǒng)立體圖</p><p>　　1——主井 2——副井 3——回風井 4——井底車場 5——火藥房6——北一輔助運輸大巷7——二水平回風石門 8、9——二水平帶區(qū)運料平巷 10——二水平分帶軌道斜巷 11——二水平分帶工作面 12——二水平分帶運輸斜巷 13、14——二水平帶區(qū)運輸平巷15——二水平回風斜巷 16——絞車房17——二水平煤巷掘進頭18——二水平材料</p><

93、p>　　圖8.4 通風困難時期通風網(wǎng)絡圖</p><p>　　8.3 礦井通風阻力計算</p><p>　　礦井通風阻力包括摩擦阻力和局部阻力。摩擦阻力是風流與井巷周壁摩擦以及空氣分子間的擾動和摩擦而產(chǎn)生的阻力，由此阻力引起的風壓損失是摩擦阻力損失。摩擦阻力按下式計算：</p><p>　　式中：——井巷摩擦阻力系數(shù)，；</p><p>

94、;<b>　　——井巷長度，；</b></p><p>　　——井巷凈斷面周變長，</p><p>　　——通過井巷的風量，；</p><p><b>　　——井巷凈斷面，。</b></p><p>　　各井巷的摩擦阻力計算結(jié)果見表8.1、表8.2。</p><p>　　表8

95、.1 礦井通風容易時期井巷通風阻力計算表</p><p>　　表8.2 礦井通風困難時期井巷通風阻力計算表</p><p>　　8.4 礦井通風總阻力</p><p>　　沿著通風容易和困難時期的風流路線，依次計算各段路線的摩擦阻力，然后找出通風阻力最大路線，得到容易和困難時期的總摩擦阻力和，再加上局部阻力，因初建礦井局部阻力取擦阻力的10%，擴建礦井取總摩擦阻力的

96、15%，得到兩個時期的礦井總阻力和。</p><p>　　通風容易時期總阻力：</p><p>　　通風困難時期總阻力：</p><p><b>　　礦井等積孔：</b></p><p>　　式中：——礦井風量，；</p><p>　　——礦井通風阻力，Pa。</p><p&g

97、t;　　礦井通風總風阻用下式計算：</p><p>　　式中：——礦井通風容易、困難時期總風阻，；</p><p>　　——通風容易、困難時期總風量，；</p><p>　　——通風容易、困難時期的總阻力，。</p><p>　　礦井通風阻力是選擇主要通風機的重要因素，計算出通風阻力的大小，就能確定所需通風壓力的大小，并以此作為選擇通風設備的

98、依據(jù)。</p><p>　　可用下表判斷礦井通風的難易程度：</p><p>　　表8.3 礦井通風難易程度評價</p><p><b>　　則通過計算可知：</b></p><p>　　(1) 礦井總阻力：</p><p>　　通風容易時期總阻力：</p><p>　　通

99、風困難時期總阻力：</p><p><b>　　(2) 礦井等積孔</b></p><p><b>　　通風容易時期：</b></p><p><b>　　通風困難時期：</b></p><p><b>　　(3) 礦井總風阻</b></p>

100、<p><b>　　通風容易時期：</b></p><p><b>　　通風困難時期：</b></p><p>　　由表8.3，可知本礦通風容易時期、通風困難時期均為通風容易礦井。</p><p>　　9 礦井通風設備選型</p><p>　　9.1礦井通風設備選型要求</p>

101、;<p>　　礦井通風設備選型的任務是根據(jù)通風設計參數(shù)，在已有的風機系列產(chǎn)品中選擇適合風機型號、轉(zhuǎn)速和與之匹配的電機。所選的風機必須具有安全可靠、技術先進、經(jīng)濟技術指標良好等優(yōu)點。根據(jù)《煤礦工業(yè)礦井設計規(guī)范》等技術文件的有關規(guī)定，進行通風機設備選型時，應符合下列要求：</p><p>　?、亠L機的服務年限盡量滿足第一水平通風要求，并適當照顧第二水平通風；在風機的服務年限內(nèi)其工況點應在合理的工作范圍之

102、內(nèi)。</p><p>　　②當風機服務年限內(nèi)通風阻力變化較大時，可考慮分期選擇電機，但初裝電機的使用年限不小于5年。</p><p>　?、埏L機的通風能力應留用一定富余量。在最大設計風量時，軸流式風機的葉片安裝角一般比允許的最大值小5。風機的轉(zhuǎn)速不大于額定值的90%。</p><p>　　④考慮風量調(diào)節(jié)時，應盡量避免使用風硐閘門調(diào)節(jié)。</p><

103、p>　?、菡Ｇ闆r下，主風機不采用聯(lián)合運轉(zhuǎn)。</p><p><b>　　9.2礦井自然風壓</b></p><p>　　礦井進、回風井空氣柱的容重差以及高度差和其他自然因素所形成的壓力成為自然風壓，它對礦井的主要通風機的工況點會產(chǎn)生一定的影響，因此設計中考慮了自然風壓的影響。</p><p>　　自然風壓用下式計算：</p>

104、<p><b>　　式中：</b></p><p>　　：礦井自然風壓,Pa；</p><p>　?。旱孛媾c井底車場的標高差，m；</p><p>　?。哼M風井筒與出風井筒空氣平均密度差，Kg/m3，見表9.1。</p><p>　　為了簡化計算，在自然風壓計算中，井下各處的空氣密度均認為是進風井和回風井的

105、空氣密度的平均值</p><p>　　表9.1 空氣平均密度一覽表</p><p><b>　　計算得出：</b></p><p><b>　　通風容易時：</b></p><p><b>　　冬季自然風壓為： </b></p><p><b>

106、;　　夏季自然風壓為：</b></p><p><b>　　通風困難時：</b></p><p>　　冬季自然風壓為： </p><p><b>　　夏季自然風壓為： </b></p><p>　　可見，冬季自然風壓有利于礦井通風，而夏季自然風壓阻礙礦井通風。</p>&

107、lt;p><b>　　9.3 通風機選擇</b></p><p>　　1）通風機的工作風量</p><p>　　由于外部漏風（即井口防爆門及主要通風機附近的反風門等處的漏風），風機風量應大于礦井風量</p><p>　　式中：——主要通風機的工作風量，m3/min；</p><p>　　——礦井需風量，m3/min

108、；</p><p>　　——漏風系數(shù)，風井不做提升用時取1.1。</p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　　容易時期：</b></p><p><b>　　困難時期： </b></p><p><b>　　2）通風機

109、風壓</b></p><p><b>　　a.通風容易時期</b></p><p>　　通風容易時期自然風壓與通風機風壓作用相同，通風機有較高功率，故從通風系統(tǒng)阻力中減去自然風壓。通風容易時期主要通風機靜風壓為：</p><p>　?。?.1）

110、</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　hrmin—通風容易時期礦井通風總阻力，Pa；</p><p>　　h自然—容易時期幫助通風的自然風壓，Pa；</p><p>　　h損失—通風機附屬裝置和擴散器出口的風壓損失，取100 Pa。</p><p><b>　

111、　b.通風困難時期</b></p><p>　　通風困難時期自然風壓與通風機作用反向，故通風系統(tǒng)需加上自然風壓。主要通風機靜風壓：</p><p><b>　?。?.2）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　hrmax—表示通風困難時期礦井通風總阻力，

112、Pa；</p><p>　　H自然—表示困難時期反對通風的自然風壓，hn夏＝0 Pa；</p><p>　　h損失—通風機附屬裝置和擴散器出口的風壓損失，取100Pa。</p><p><b>　　3）通風機工作風阻</b></p><p><b>　　容易時期： </b></p>&

113、lt;p><b>　　困難時期： </b></p><p><b>　　4）通風機的選擇</b></p><p>　　在通風機特性曲線圖上繪制通風機的工作曲線,風阻曲線與通風機特性曲線的交點即為通風機的實際工作點。根據(jù)作圖可以得到通風機的各個參數(shù)，見表9.2。 </p><p>　　表9.2 通風機實際工作參數(shù)<

114、;/p><p>　　圖9.1 通風機裝置性能曲線</p><p><b>　　9.4 電動機選擇</b></p><p>　　1）電動機功率的計算</p><p>　　按通風容易時期和困難時期分別計算通風機所需輸入功率，：</p><p>　　式中數(shù)據(jù)均按實際工況點參數(shù)計算，代入數(shù)據(jù)可得：</p

115、><p>　　2）電動機臺數(shù)及種類的確定</p><p>　　當時，可以選一臺電動機，電動機功率為：</p><p>　　當時，選兩臺電動機，電動機功率為：</p><p><b>　　初期：</b></p><p><b>　　后期：</b></p><p&

116、gt;　　式中：——電動機容量備用系數(shù)，取1.1～1.2；</p><p>　　——電動機效率，取0.9～0.94（大型電機取較高值）；</p><p>　　——傳動效率，電動機與通風機直接連接時取1，皮帶傳動時取0.95。</p><p>　　，故應選兩臺電動機（容量備用系數(shù)取1.15；電動機效率取0.92；電動機與通風機直接連接，傳動效率取1），則電動機功率為：

117、</p><p>　　根據(jù)以上計算，查閱電動機選型手冊，確定選用如下表所示電動機。</p><p>　　表9.3 通風機電動機選型</p><p>　　9.5 礦井主要通風設備要求</p><p>　　①主要通風機必須安裝在地面，裝有通風機的井口必須封閉嚴密，其外部漏風率在無提升設備時不得超過5%，有提升設備時不得超過15%；</p&g

118、t;<p>　?、谥饕L機必須保證經(jīng)常運轉(zhuǎn)；</p><p>　　③主要通風機必須裝備兩套同等能力的通風機，其中一套作備用。在建井期間可裝備一套通風機和一部備用電動機。備用通風機或備用電動機和配套通風機，必須能在10min內(nèi)開動。</p><p>　　礦井不得采用局部通風機群作為主要通風機用。在特殊條件下，做臨時使用時，必須報主要通風機管理部門，制定措施，報省（區(qū)）煤炭局批

119、準；</p><p>　　④裝有主要通風機的出風井口，應安裝防爆門；</p><p>　?、葜饕L機至少每月由礦井機電部門檢查一次。改變通風機轉(zhuǎn)數(shù)或風葉角度時，必須報礦總工程師批準；</p><p>　　⑥進風井口必須布置在不受粉塵、灰土、有害和高溫氣體侵入的地方；進風井筒冬季結(jié)冰，對工人健康和提升設施有一定的危害，必須設暖風設備；</p><

120、p>　?、呋夭晒ぷ髅婧途蜻M工作面都應獨立通風，特殊情況下串聯(lián)通風必須符合《煤礦安全規(guī)程》第117條有關規(guī)定；</p><p>　　⑧完善礦井通風系統(tǒng)，合理分配風量，降低并控制負壓，以減少漏風，每個面回采結(jié)束，要將其兩順槽就近連通并及時加以密閉，使采空區(qū)處于均壓狀態(tài)。</p><p>　　9.6 通風附屬裝置及其安全技術</p><p><b>　　1

121、） 風機附屬裝置</b></p><p>　　礦井反風就是當?shù)V井發(fā)生突變的時候及時使風流反向，控制災害和災情的發(fā)展的應變措施。為了保證主要通風機運轉(zhuǎn)的安全可靠，除通風機風機機體外，仍需設置一系列附屬裝置，如反風裝置、防爆門、風硐和擴散器等。</p><p><b>　　（1）反風裝置</b></p><p>　　反風裝置就是使正常風

122、流反向的設施。當進風井附近和井底車場發(fā)生火災或瓦斯煤塵爆炸時，為了避免大量的CO和CO2等有害氣體進入采掘空間，危及井下工人的生命安全，則利用反風裝置迅速使風流逆轉(zhuǎn)。本設計選取2K58型軸流風機，這種風機反轉(zhuǎn)后的風量可以達到正常時期風量的40%，故不須設置反風裝置進行反風。</p><p>　　本礦每年進行反風演習一次，每季度都要檢查反風功能，保證隨時可用。</p><p><b&g

123、t;　?。?）防爆門</b></p><p>　　為保護風機，在風井井口設置鐘形防爆門。防爆門放入井口圈的凹內(nèi)，槽中盛水以防漏風，深度必須大于防爆門的內(nèi)外壓差。如圖5-2所示</p><p>　　圖 9.2 立井井口防爆蓋示意圖</p><p>　　1-防爆井蓋；2-密封液槽；3-滑輪；4-平衡重錘；5-壓腳；6-風硐</p><p

124、><b>　?。?）擴散器</b></p><p>　　本設計選用由圓錐形內(nèi)筒和外筒構(gòu)成的環(huán)狀擴散器，它可以將風機出口的大部分速壓轉(zhuǎn)變?yōu)殪o壓，以減少風機出風口的速壓損失，提高風機的靜壓。如圖9-3所示</p><p>　　圖9.3 軸流式通風機擴散器</p><p><b>　　（4）風硐</b></p>