1、<p><b>　　前言</b></p><p>　　夾具設計作為高等工科院校教學的基本訓練科目，在畢業(yè)設計中占極其重要的位置。夾具結構設計在加深對課程基本理論的理解和加強對解決工程實際問題能力的培養(yǎng)方面發(fā)揮著極其重要的作用。因此，選擇軸套的夾具設計能很好的綜合考查我們大學三年來所學知識。</p><p>　　夾具是工藝裝備的主要組合部分，在機械制造中占有重

2、要地位，夾具對保證產品質量，提高生產率，減輕勞動強度，縮短產品生產周期等都具有重要意義。隨著先進制造技術的發(fā)展和市場競爭的加劇，傳統(tǒng)的夾具設計方式已成為企業(yè)中產品快速上市的瓶頸，各企業(yè)迫切需要提高夾具設計的效率。</p><p>　　通過設計鞏固所學知識，掌握機械制造設計的一般方法和程序。熟悉設計過程即注意事項，在設計的過程中，學習一些專業(yè)前沿知識和設計經驗。具體任務如下：</p><p>

3、;　　1、培養(yǎng)學生綜合運用所學基礎課、專業(yè)基礎和專業(yè)課的知識，分析和解決加工過程技術問題的工作能力。</p><p>　　2、鞏固、深化和擴大所學基本理論、基本知識和基本技能。</p><p>　　3、理論分析的能力、制定設計或試驗方案的能力、設計技計算和繪圖的能力、計算機應用能力、撰寫論文和設計說明書的能力等等。</p><p>　　4、培養(yǎng)學生的創(chuàng)新能力和團隊精

4、神，樹立良好的學術思想和工作作風</p><p>　　在這其中，由于水平有限，缺點和錯誤在所難免，懇請老師批評指正！</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　一、花鍵套工藝設計……………………………………1</p><p>　?、辶慵姆治觥?</p>

5、<p>　　㈡毛坯的選擇………………………………………1</p><p>　?、缁鶞实倪x擇………………………………………2</p><p>　　㈣擬定機械加工工藝路線…………………………2</p><p>　?、槎C械加工余量、工序尺寸及公差……………3</p><p>　　㈥選擇機床設備及工藝設備………………………4</p&

6、gt;<p>　　㈦確定切削用量及用時……………………………5</p><p>　?、焯顚懝に嚳ㄆ?6</p><p>　　二、軸套夾具設計說明書………………………………17</p><p>　　（一）零件本工序的加工要求分析………………17</p><p>　?。ǘ┨最惲慵牟牧虾兔鞯倪x....

7、..........17</p><p>　　（三）擬訂工件定位方案和選擇定位元件……………18</p><p>　?。ㄋ模┐_定引導或對刀元件……………………………19</p><p>　?。ㄎ澹┐_定夾緊方案、選擇夾緊元件…………………20 </p><p>　?。┐_定夾具體、繪制夾具結構總圖………………20</p><

8、;p>　　（七）設計小結…………………………………………21</p><p>　?。ò耍﹨⒖嘉墨I書目……………………………………22</p><p>　　一、花鍵套零件工藝設計</p><p><b>　?、辶慵墓に嚪治?lt;/b></p><p>　　1.1零件的功用、結構及特點</p><p&

9、gt;　　花鍵套是變速箱的重要零件。其外錐表面對內花鍵孔的軸線保證同軸，這樣花鍵套在與花鍵軸聯接時可以滿足對中的要求，使花鍵孔較好的起到傳遞轉矩和運動的功能。內花鍵孔的外徑尺寸和槽兩側尺寸精度都有較高的要求，在完成花鍵孔的拉削加工后，一般都是以它作為定位基準，來加工下道工序內容。花鍵套與花鍵軸聯接時其他表面配合部分有較細的表面粗糙度。</p><p>　　1.2花鍵套的技術要求</p><p&

10、gt;　　1.1.1花鍵套的主要基準是Φ25±0.0065mm外圓軸線。</p><p>　　1.1.2外圓錐mm表面對Φ25±0.0065mm內孔軸線的徑向跳動公差為0.02mm，粗糙度Ra0.8μm。</p><p>　　1.1.3內花鍵孔mm表面對Φ25±0.0065mm外圓軸線的同軸度公差為0.01mm，粗糙度Ra1.6μm。</p>&

11、lt;p>　　1.1.5普通外螺紋的中徑、頂徑的公差帶的偏差代號為g，公差等級為6級。</p><p>　　1.1.6Φ25±0.0065mm外圓表面粗糙度為Ra0.8μm。</p><p><b>　　㈡毛坯的選擇</b></p><p>　　2.1確定毛坯的類型、制造方法和尺寸及其公差</p><p>

12、;　　因零件的材料為45鋼，要求生產1見，屬于小批量生產?；ㄦI套的尺寸為Φ34×86，且有較多不需要切削加工表面，所以毛坯的制造選用自由鍛造。</p><p>　　2.2確定毛坯的技術要求</p><p>　　2.2.1鍛件不應有裂縫，鍛件表面應清除毛刺、披縫結瘤和粘砂等。</p><p>　　2.2.2調質處理：硬度235HBS，以消除內應力，改善切削加

13、工性能。</p><p>　　2.2.3未注倒角的為1×45º。</p><p><b>　　2.3繪制毛坯圖</b></p><p>　　在各加工表面上加上機械加工余量（2mm），繪制毛坯圖，并標注尺寸和技術要求?！匆姼戒洟颉?lt;/p><p><b>　?、缁鶞实倪x擇</b>&

14、lt;/p><p>　　3.1加工部位基準的選擇</p><p>　　該零件圖中較多尺寸都以Φ25±0.0065mm外圓為設計基準。在拉削之后，以花鍵孔及端面作為定位基準，根據粗、精基準面選擇確定加工表面基準如下表：</p><p>　　表3-1 加工部位基準的選擇</p><p>　　㈣擬訂機械加工工藝路線</p>&l

15、t;p>　　4.1確定各加工表面的加工方法</p><p>　　根據各加工表面的加工精度和表面粗糙度要求選定如下加工方法：mm、擴和孔口倒角。Φ12mm孔和Φ21mm孔加工方法為鏜?；ㄦI套Φ25±0.0065mm外圓、mm外圓和外錐面采用車削。</p><p>　　表4-1 擬訂加工路線如下：</p><p><b>　　續(xù)表4-1<

16、/b></p><p><b>　　4.2工藝分析</b></p><p>　　4.2.1該花鍵套由于是小批量生產，在工序過程的安排上遵循了集中與分散相結合的原則，大部分路線都采用了通用和工藝裝置。</p><p>　　4.2.2在拉削過程中以mm內孔和35mm長度左端面作為定位基準，所以在半精車工序中要保證mm內孔和端面位置度的要求，加

17、工時要注意工藝要求。</p><p>　　4.2.3工序60花鍵拉削后，在后續(xù)的工序均以它作為加工的定位基準，修整Φ25±0.0065mm外圓和1：8外錐面，對花鍵孔的同軸度的位置精度。</p><p>　　4.2.4工序80磨錐面中即要保證1：8外錐面的錐度精度，有要控制mm外圓長度10mm，因錐度較大，每磨小徑0.12mm左右時就要涉及到長度1mm的誤差。</p>

18、<p>　　4.2.5花鍵套的熱處理工序，調質處理主要目的是使零件可獲得良好的綜合機械性能</p><p>　?、榇_定機械加工余量、工序尺寸及公差</p><p>　　5-1 機械加工余量、工序尺寸及公差</p><p>　　根據以上所訴可列機械加工余量、工序尺寸及公差參數如下表所示：</p><p>　　表5-1 機械加工余量

19、、工序尺寸及公差</p><p><b>　　續(xù)表5-1</b></p><p>　?、赀x用機床設備及工藝裝備</p><p>　　根據以上所訴可列機床設備及工藝裝備如下表所示：</p><p>　　表6-1機床設備及工藝裝備</p><p><b>　　續(xù)表6-1</b>&

20、lt;/p><p>　　㈦確定切削用量及基本工時</p><p>　　7.1工序20 粗車Φmm外圓及端面，鉆、擴mm孔，孔口倒角。</p><p>　　7.1.1粗車Φmm外圓及端面</p><p>　　7.1.1.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為0.6mm，一次走刀加工完成，ap=0.6mm。</p><p>　　

21、7.1.1.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r.</p><p>　　7.1.1.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。<

22、;/p><p><b>　　（7-1）</b></p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=89m/min</b></p><p>　　7.1.1.4確定機床主軸轉速n。</p>&l

23、t;p>　　n=1000Vc/πdw （7-2）</p><p>　　=1000×89/π×50r/min </p><p><b>　　=557r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際

24、的切削速度Vc=89m/min.</p><p>　　7.1.1.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=50mm，端面車刀選用主偏角kr=90°,背吃刀量ap=0.6mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p>　　T基本 （7-3）</p><p><b&g

25、t;　　=</b></p><p><b>　　=0.22min</b></p><p>　　7.1.1.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min.</p><p>　　7.1.2鉆mm孔

26、至Φ14 mm</p><p>　　7.1.2.1確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r。</p><p>　　7.1.2.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=

27、0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p><b>　　故</b></p><p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=20m/min</b></p><p>　　7.1.

28、2.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×20/π×50r/min</p><p><b>　　=455r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=350r/min.所以實際的切削速度Vc=25.6

29、m/min.</p><p>　　7.1.2.5計算基本時間T基本。被加工孔長度L=50mm，切人量y=[d0/2cot+(1~2)]=[14/2cot60°+(1~2)]mm=5.2~6.2mm(式中d0為鉆頭直徑（mm），Φ為鉆頭半頂角，常為60°),查[3]表5-111得切人量y=6mm,切出量△=4m。</p><p><b>　　T基本</b&

30、gt;</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.37min</b></p><p>　　7.1.2.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得變換刀架時間為0.8min，變速或變換進給量0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，共計T輔助=0.12min.</p>&l

31、t;p>　　7.1.3擴mm孔至Φ15 mm。</p><p>　　7.1.3.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為0.5mm，一次走刀加工完成，ap=0.5mm。</p><p>　　7.1.3.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.49mm/r.</p><p>　　

32、7.1.3.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p><b>　　故</b></p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0

33、.81×1.0</p><p>　　=1100m/min</p><p>　　7.1.3.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×1100/π×50r/min</p><p>　　=1150r/min</p>&l

34、t;p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=1000r/min.所以實際的切削速度Vc=83.8m/min.</p><p>　　7.1.3.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=50mm，端面車刀選用主偏角kr=90°,背吃刀量ap=0.6mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b>

35、</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.05min</b></p><p>　　7.1.3.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min.<

36、/p><p>　　7.1.4孔口倒角：</p><p>　　查[2]表2-11取n=700r/min，</p><p>　　T基本時間=0.03min，</p><p>　　T輔助時間=0.08min。</p><p>　　7.2 工序30 粗車Ф25 mm外圓及端面</p><p>　　7.2.

37、1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為5mm,兩次走刀加工。ap=2.5mm</p><p>　　7.2.2 確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r。</p><p>　　7.2.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv

38、=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。故</p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=71.85mm/r</p><p>　　7.2.4確定機床主軸轉速n.</p><p>　

39、　n=1000Vc/πdw</p><p><b>　　=457r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速n=350所以實際的切削速度Vc=45.8m/min</p><p>　　7.2.5計算基本時間T基本,切削加工長度35,端面車刀選用主偏角kv=90,背吃刀具ap=2.5,查表得切入量及切出量y+△=2

40、mm，</p><p><b>　　T基本×2</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.46min</b></p><p>　　7.2.6輔助時間T輔助, 查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min,啟動機床時間為0.02

41、min,啟動調節(jié)切削液為0.05min 取量具并測量尺寸為0.5min,T輔助=1.44min。</p><p>　　7.3工序50精車Φ25 0.0065mm外圓及端面、鏜Φ12mm孔</p><p>　　7.3.1精車Φ25 0.0065mm外圓及端面</p><p>　　7.3.1.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為0.15mm，一次走刀加工完成，ap=0.

42、15mm。</p><p>　　7.3.1.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r.</p><p>　　7.3.1.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.

43、81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=109.6 m/min</p><p>　　7.3.1.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p>&

44、lt;p>　　=1000×109.6/π×50r/min</p><p><b>　　=697r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=65.4 m/min。</p><p>　　7.3.1.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=35m

45、m，端面車刀選用主偏角kr=90°,背吃刀量ap=0.15mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.16min</b></p><p>

46、;　　7.3.1.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min.</p><p>　　7.3.2鏜Φ12mm孔</p><p>　　7.3.2.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為0.75 mm，一次走刀加工完成，ap=0.74mm。</p&g

47、t;<p>　　7.3.2.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.3~0.4mm/r，根據T68臥式萬能銑鏜床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.37 mm/r。</p><p>　　7.3.2.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0,

48、 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=93.1 m/min</p><p>　　7.3.2.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=

49、1000×93.1 /π×50r/min</p><p><b>　　=593r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=65.4 m/min</p><p>　　7.3.2.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=35mm，選用硬質合金鏜刀刀頭

50、,背吃刀量ap=0.15mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=×2</b></p><p><b>　　=0.4min</b></p><p>　　7.3.2.6確定輔助時間

51、T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min。</p><p>　　7.4工序60精車外圓、精車Φ27mm外圓、精車30mm長外圓錐面、鏜Φ21mm孔，孔口倒角。</p><p><b>　　7.4.1精車外圓</b></p>

52、<p>　　7.4.1.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為2mm，一次走刀加工完成，ap=2mm。</p><p>　　7.4.1.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r.</p><p>　　7.4.1.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv

53、=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=75m/min</b></p><p>　　

54、7.4.1.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×75/π×50r/min</p><p><b>　　=477r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=350r/min.所以實際的切削速度Vc=

55、62.3 m/min。</p><p>　　7.4.1.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=46mm，端面車刀選用主偏角kr=90°,背吃刀量ap=2mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=</b></p>

56、<p><b>　　=0.3min</b></p><p>　　7.4.1.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min.</p><p>　　7.4.2精車Φ27mm外圓</p><p>　

57、　7.4.2.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為1.5mm，一次走刀加工完成，ap=1.5mm。</p><p>　　7.4.2.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r.</p><p>　　7.4.2.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,

58、yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=77m/min</b></p><p>　　7.4.2.

59、4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×77/π×50r/min</p><p><b>　　=493r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=350r/min.所以實際的切削速度Vc=49.5m/

60、min。</p><p>　　7.4.2.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=10mm，端面車刀選用主偏角kr=90°,背吃刀量ap=1.5mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=</b></p><

61、p><b>　　=0.07min</b></p><p>　　7.4.2.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min.</p><p>　　7.4.3精車30mm長外圓錐面</p><p>　　7

62、.4.3.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為1.25mm，一次走刀加工完成，ap=1.25mm。</p><p>　　7.4.3.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據C6132臥式車床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46mm/r.</p><p>　　7.4.3.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,

63、yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=79.7m/min</p><p>　　7.4.3.4確定機床主軸轉速n。</p

64、><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×79.7/π×50r/min</p><p><b>　　=507r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=89m/min。</p>&

65、lt;p>　　7.4.3.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=30mm，端面車刀選用主偏角kr=90°,背吃刀量ap=1.25mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　

66、=0.14min</b></p><p>　　7.4.3.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min.</p><p>　　7.4.4鏜Φ21mm孔</p><p>　　7.4.4.1確定背吃刀量ap。端面總加工

67、余量為3 mm，一次走刀加工完成，ap=3mm。</p><p>　　7.4.4.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.3~0.4mm/r，根據T68臥式萬能銑鏜床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.37 mm/r。</p><p>　　7.4.4.3確定切削速度Vc。查[3]表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kH

68、v=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=79 m/min</b></p><p>　　7.4.4.4確定機床主軸轉速n。</p>

69、<p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×79 /π×50r/min</p><p><b>　　=503r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=55.3 m/min。</p><

70、;p>　　7.4.4.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=46mm，選用硬質合金鏜刀刀頭,背吃刀量ap=3mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.26min</b&

71、gt;</p><p>　　7.4.4.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min。</p><p><b>　　7.4.5孔口倒角</b></p><p>　　查[2]表2-11取n=700r/min

72、，</p><p>　　查表[2]2-19得，T基本時間=0.03min，T輔助時間=0.08min。</p><p>　　7.5工序70 拉花鍵孔</p><p>　　7.5.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為3.25mm，一次走刀加工完成，ap=3.25mm。</p><p>　　7.5.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4

73、~0.5mm/r，根據T68臥式萬能銑鏜床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p><p>　　7.5.3確定切削速度Vc。查[3]表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　= ×0.

74、77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=1250 m/min</p><p>　　7.5.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×1250 /π×50r/min</p><p&g

75、t;<b>　　=759r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=750r/min.所以實際的切削速度Vc=78.5m/min。</p><p>　　7.5.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=86mm，六孔花鍵拉刀,背吃刀量ap=3mm,查[3]表5-119得切出及切人量y+△=2mm。</p><p&

76、gt;<b>　　T基本</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.26min</b></p><p>　　7.5.6確定輔助時間T輔助。查[2]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為

77、0.5min,共計T輔助=1.37min。</p><p>　　7.6工序80 切槽2×1mm、6×2mm、車M27×1.5-6g螺紋，各處倒角</p><p>　　7.6.1切槽2×1mm</p><p>　　7.6.1.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為1mm，一次走刀加工完成，ap=0.5mm。</p>

78、<p>　　7.6.1.2確定進給量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據T68臥式萬能銑鏜床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p><p>　　7.6.1.3確定切削速度Vc。查[3]表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽

79、命選T=60min。</p><p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=91.3 m/min</p><p>　　7.6.1.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000

80、×91.3 /π×50r/min</p><p><b>　　=581r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=65.4m/min。</p><p>　　7.6.1.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=2mm，2mm寬切槽刀,背吃刀量ap=

81、0.5mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=×1</b></p><p><b>　　=0.02min</b></p><p>　　7.6.1.6確定輔助時間T輔助。查[3]

82、表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min。</p><p>　　7.6.2切槽6×2mm</p><p>　　7.6.2.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為2mm，三次走刀加工完成，ap=1mm。</p><p>　　7.6.2.2確定進給

83、量f。查[3]表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據T68臥式萬能銑鏜床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p><p>　　7.6.2.3確定切削速度Vc。查[3]表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p>

84、<p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p>　　=83.8 m/min</p><p>　　7.6.2.4確定機床主軸轉速n。</p><p>　　n=1000Vc/πdw</p><p>　　=1000×83.8 /π×50r

85、/min</p><p><b>　　=533r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=65.4m/min。</p><p>　　7.6.2.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=6mm，2mm寬切槽刀,背吃刀量ap=1mm,查[3]表5-111得切出及切人量y

86、+△=2mm。</p><p><b>　　T基本×3</b></p><p><b>　　=×1×3</b></p><p><b>　　=0.09min</b></p><p>　　7.6.2.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件

87、時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.51 min。</p><p>　　7.6.3車M27×1.5-6g螺紋</p><p>　　7.6.3.1確定背吃刀量ap。端面總加工余量為1.96mm，四次走刀加工完成，分別為ap1=0.8mm，ap2=0.6mm,ap3=0.4 mm,ap4=.01

88、6mm。</p><p>　　7.6.3.2確定進給量查表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據T68臥式萬能銑鏜床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p><p>　　7.6.3.3確定切削速度Vc。查[3]表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系數kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,k

89、tv=1.0, 刀具壽命選T=60min。</p><p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=85 m/min</b></p><p>　　= ×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0&l

90、t;/p><p><b>　　=89 m/min</b></p><p>　　=×0.77×1.18×0.8×0.81×1.0</p><p><b>　　=95 m/min</b></p><p>　　=×0.77×1.18

91、5;0.8×0.81×1.0</p><p>　　=109 .6 m/min</p><p>　　7.6.3.4確定機床主軸轉速n。</p><p><b>　　541r/min</b></p><p><b>　　567r/min</b></p><p>

92、;<b>　　605r/min</b></p><p><b>　　689r/min</b></p><p>　　查[2]表2-11得相近較小的機床轉速為n=500r/min.所以實際的切削速度Vc=70.7m/min。</p><p>　　7.6.3.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=10mm，螺紋刀,背吃刀量ap=

93、0.8mm,查[3]表5-111得切出及切人量y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本×4</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.5min</b></p><p>　　7.6.3.6確定輔助時間T輔助。查[3]表

94、2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.58min。</p><p>　　7.7工序90 磨Φmm外圓、磨Φ25±0.0065mm、磨30mm長外圓錐面</p><p>　　7.7.1磨Φmm外圓</p><p>　　7. 7.1.1確定背吃刀量ap。外

95、圓總加工余量為0.3mm，一次走刀加工完成，ap=0. 15mm。</p><p>　　7.7.1.2確定進給量查表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據M1432萬能磨床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p><p>　　7.7.1.3查[3]表5-11得Vc=2440mm/</p><p>　　7.7.1.4查[3[表5-5得n=

96、1670</p><p>　　7.7.1.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=33mm,ap=0.15, y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=0.05min</b></p><p>　　7.7.1.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝

97、夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min。</p><p>　　7.7.2磨Φ25±0.0065mm</p><p>　　7.7.2.1確定背吃刀量ap。外圓總加工余量為0.3mm，一次走刀加工完成，ap=0.15mm。</p><p>　　7.7.2.2

98、確定進給量查表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據M1432萬能磨床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p><p>　　7.7.2.3查[3]表5-11得Vc=2440mm/</p><p>　　7.7.2.4查[3[表5-5得n=1670</p><p>　　7.7.2.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=10mm，ap=0.1

99、5，y+△=2mm。</p><p><b>　　T基本</b></p><p><b>　　=0.02min</b></p><p>　　7.7.2.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8min，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=

100、1.37min。</p><p>　　7.7.3磨30mm長外圓錐面</p><p>　　7.7.3.1確定背吃刀量ap。外圓總加工余量為0.3mm，一次走刀加工完成，ap=0.15mm。</p><p>　　7.7.3.2確定進給量查表5-111得f=0.4~0.5mm/r，根據M1432萬能磨床的橫向進給量查[2]表2-11取f=0.46 mm/r。</p

101、><p>　　7.7.3.3查[3]表5-11得Vc=2440mm/</p><p>　　7.7.3.4查[3[表5-5得n=1670</p><p>　　7.7.3.5計算基本時間T基本。切削加工長度L=30mm， ap=0.15，y+△=2mm。</p><p>　　7.7.3.6確定輔助時間T輔助。查[3]表2-19得裝夾工件時間為0.8m

102、in，啟動機床為0.02min，啟動調節(jié)切削液為0.05min，取量具并測量尺寸為0.5min,共計T輔助=1.37min。</p><p><b>　　㈧填寫工藝卡片</b></p><p><b>　　夾具設計部分</b></p><p>　?。ㄒ唬┝慵墓に嚪治?lt;/p><p>　　1.1套類

103、零件的功用及結構特點</p><p>　　1.1.1套類零件是機械中常見的一種零件，通常起支承或導想作用。它的應用范圍很廣，如支承旋轉軸上面的各種形式的軸承，夾具上引導刀具的導向套、模套的導套，內燃機上的氣缸套及液壓缸等。</p><p>　　1.1.2由于軸套類零件的結構和尺寸有著很大的差異，但在結構上仍有共同的特點：零件的主要表面為同軸度要求較高的內外旋轉表面，零件壁的厚度較薄且易變形

104、，零件的長度一般都大于直徑。其主要技術要求為：Φ6孔對軸套內孔的平行度公差為0.08mm，粗糙度Ra為12.5μm。</p><p><b>　　1.2孔的技術要求</b></p><p>　　套類零件的主要表面是孔和外圓，其主要技術要求如下：</p><p>　　1.2.1孔的技術要求</p><p>　　孔是套類零件

105、起支承或導向作用最主要的表面?？椎木纫话銥镮T7，精密軸套為IT6.孔的形狀精度應控制在孔徑公差以內，一些精密套類零件控制在孔徑公差的1/2-1/3。對于長套筒，除了圓度要求以外，還應有圓柱度要求。為了保證零件的功用和提高起耐磨性，孔的表面粗糙度為Ra值為，要求高的表面粗糙度值達。</p><p>　　1.2.2外圓表面的技術要求</p><p>　　外圓表面是套筒的支承面，長采用過盈配

106、合或過渡配合同箱體或機架上的孔相連接。外徑尺寸精度通常取IT6-IT7，形狀精度控制在外徑尺寸公差以內，表面粗糙的Ra值達。</p><p>　　1.2.3孔有外圓軸線的同軸度要求</p><p>　　當孔的最終加工方法是通過將套筒裝入機座后合件進行加工的，其套筒內、外圓間的同軸度要求可以低一些；若最終加工是在裝入機座錢完成，則同軸度要求較高，一般為。</p><p&g

107、t;　　1.2.4孔軸線與端面的垂直度要求</p><p>　　套筒的端面若在工作中承受軸向載荷，或雖不承受載荷，但在裝配工加工中作為定位基準時，端面與孔軸線的垂直度要求較高，一般為。</p><p>　?。ǘ┨最惲慵牟牧虾兔鞯倪x</p><p>　　2.1.套類零件一般用鋼、鑄鐵、青銅或黃銅制成。有些滑動軸承采用雙金屬結構，用心鑄造法在鋼或鑄鐵內壁上澆鑄巴氏

108、合金等軸承合金材料，既可節(jié)省貴重的有色金屬，又能提高軸承的壽命。對于一些強度和硬度要求較高的套筒（如鏜床主軸套筒、伺服閥套），餓選用優(yōu)質合金鋼，如40CrNiMoA、18CrNiWA等。</p><p>　　2.2.套筒的毛胚選擇與其材料、結構、尺寸及生產批量又關?？讖叫〉奶淄惨话氵x用熱軋或冷拉棒料，也可以采用實心鑄件；孔徑較大的套筒長選擇無縫鋼管或帶孔的鑄件或鍛件。達批量生產時,采用冷拉壓和粉末冶金等先進毛胚制

109、造工藝,既可節(jié)約用材,又可提高毛胚精度及生產率。</p><p>　?。ㄈ┒ㄎ环桨讣岸ㄎ辉倪x擇和設計</p><p><b>　　3.1定位方案</b></p><p>　　工序基準面B在側面及Φ18mm孔的軸線按基準重合原則選B面及Φ18mm孔為定位基準。限制四個自由度、、y、z。臺階面限制3個自由度，由于Φ18mm孔的軸線與B面垂直度

110、=0.02mm，Φ18H7（mm）與Φ18mm的最小間隙=0.02mm兩者相等，滿足L+的條件，因此一批工件在定位心軸上安裝時不會產生干涉現象，這種定位屬于重復定位。定位心軸的右上部鉆孔略比階軸Φ6mm孔大，用來讓刀和避免鉆孔的毛刺始于妨礙工件的裝卸。</p><p>　　3.2.定位元件的設計</p><p>　　根據定位方案，設計定位元件，(18H7（）孔采用圓柱心軸定位，兩端用加緊螺

111、母來夾緊。根據【】表7-43所示選擇配合，圓柱心軸的直徑及公差(18f6（）mm。</p><p><b>　　3.3定位誤差計算</b></p><p>　　圓柱心軸與工件18H7（）孔的配合為18H7/f6,影響位置精度的定位誤差為：</p><p>　　根據基準分析，，利用上述定位方案，根據【1】表7-12所示定位簡圖可得：</p&

112、gt;<p>　　此值小于工件相應位置度公差的三分之一，即：</p><p>　　圓柱心軸兩側實施定位夾緊，具有定心作用。采用該定位方式，本道工序的工序尺寸的制造誤差不影響孔的位置度，次定位方案能滿足加工要求。</p><p>　　（四）導向方案及導向元件的選擇和設計</p><p><b>　　4.1導向方案</b></p

113、><p>　　選擇導向方案如上圖所示。由于零件的生產為大批量生產，考慮到鉆套磨損后可以更換，所以選擇標準結構的可換鉆套。鉆套至工件表面的距離按d=5—7.5mm選取?？紤]本加工工序加工時鉆鉆頭較細，為防止切屑將鉆頭別斷，應有足夠的排屑空間，故鉆頭至工件表面的距離取6mm。</p><p>　　4.2導向元件的設計</p><p>　　襯套與鉆模板的配合選H7/n6，鉆套

114、與襯套的配合選F7/m6。因此，根據表7-32確定可換鉆套為6F710m620 JB/T8045.2-1995。根據【1】表7-35確定可換襯套為A1020 JB/8045.4-1995。</p><p><b>　　4.3導向誤差計算</b></p><p>　　由于工件以夾具上的Φ18f6圓柱面等為限位基面，工件18H7孔端并未用來定位，故查【1】表7-39計

115、算精度公式中的L、Ｆ、均不存在，若以ΔT為導向誤差，則公式為：</p><p>　　ΔT=K（d3-d2）/2+K（d-d1）/2+me+P(d-d1)(h+b)/2</p><p>　　式中：d——鉆套內孔最大直徑，由６H８（）知，d=6mm</p><p>　　d1---鉆頭最小直徑，按GB/T613 5.2—1996,鉆頭直徑公差為h7，故d1=5.982mm

116、</p><p>　　d2---可換鉆套外徑的最小尺寸，由【1】表7-32知，d2=10.006mm；</p><p>　　d3---固定襯套內孔的最大直徑，由【1】表7-35知，d3=10.028mm；</p><p>　　e----可換鉆套內外徑軸線的偏心量，e=0.004mm（按同軸度公差Φ0.008mm算的）；</p><p>　　l

117、=28mm；h=6mm；b=23mm；由【1】表7-39中查得K=0.5，m=0.4，P=0.35.</p><p><b>　　將各參數帶入上式得</b></p><p>　　Δr=0.0316mm<1/3*0.2mm=0.067mm（能滿足位置度要求）</p><p>　　4.4切削力及夾緊力的計算</p><p&

118、gt;　　有參考文獻[3]表1-2-7查得</p><p><b>　　切削公式：</b></p><p>　　查表1-2-8得 kp==0.95mm</p><p>　　即=1.98069N</p><p>　　實際所需夾緊力由參考文獻[3]表1-2-1得</p><p><b>　　

119、Wx=xk</b></p><p>　　安全系數可按下式計算：</p><p>　　K= （式中~~為各種因素的安全系數）見參考文獻[3]表1-2-1得K=</p><p><b>　　所以Wk=</b></p><p>　　由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使夾具結構簡單操作方便，決定選用手動螺旋夾緊

120、機構</p><p>　　取K=2.25 =0.16 =0.2</p><p>　　螺旋夾緊時產生的夾緊力有</p><p>　　式中參數有參考文獻[3]可得</p><p>　　、、、、d=，其中L=80mm、，由上述計算得＞＞</p><p>　　因此采用該夾緊機構工作是可靠的</p><p

121、>　　4.5誤差分析與計算</p><p>　　4.5.1該夾具與側面和軸套內孔為定位基準，要求保證孔軸線與右側面間尺寸公差為滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差和等于或小于該工序所規(guī)定的工序尺寸。</p><p>　　4.5.2孔與左側面成線性尺寸，根據國家標準的規(guī)定，有參考文獻[3]可得：</p><p>　?、哦ㄎ徽`差：定位尺寸公差△=0.2mm，在加工

122、尺寸方向上投影方向與加工方向垂直，</p><p><b>　　即△M=0</b></p><p>　?、茒A緊安裝誤差：對于工序尺寸的影響均小 ，即△j×i=0</p><p>　　⑶磨損造成的加工誤差△m通常不超過0.003mm。</p><p>　　⑷夾具相對刀具誤差：鉆套孔之間的距離公差按工件相應尺寸公差

123、的五分之一。</p><p>　　即△D×A=0.04mm，誤差總和=△j=△w=0.245mm＜0.4mm。</p><p>　　從以上分析可得所設計的夾具其能夠滿足零件的加工精度要求。</p><p><b>　?。ㄎ澹A緊方案</b></p><p>　　5.1由于工件是小批量生產，通常簡單手動夾緊裝置軸

124、套的軸向剛度比較好，因此夾緊力指向限位制面，采用圓柱心軸、常開口的墊圈的螺旋夾緊機構，使工件裝卸、制造方便。</p><p>　?。┐_定夾具體、繪制夾具體說明結構總圖</p><p><b>　　6.1夾具體的設計</b></p><p>　　定位心軸及鉆模板均安裝在夾具體上，夾具體的側面作為安裝面，此方案結構緊湊、安裝穩(wěn)定、剛性好，夾具體