1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　1 常壓固定床間歇氣化法1</p><p>　　1.1 半水煤氣定義1</p><p>　　1.2 固定床氣化法的特點1</p><p>　　1.3 生產(chǎn)半水煤氣對原料的選擇1</p><p>　　1.4 半水煤氣制氣原理2

2、</p><p>　　1.5 發(fā)生爐內(nèi)燃料分布情況3</p><p>　　1.6 各主要設(shè)備的作用3</p><p>　　1.6.1 煤氣發(fā)生爐3</p><p>　　1.6.2 燃燒室4</p><p>　　1.6.3 廢熱鍋爐5</p><p>　　1.6.4 洗氣箱5</

3、p><p>　　1.6.5洗滌塔5</p><p>　　1.6.6 煙囪5</p><p>　　1.6.7 自動機5</p><p>　　1.7 間歇式制半水煤氣的工藝條件5</p><p>　　1.8 生產(chǎn)流程的選擇及論證6</p><p>　　1.9 間歇式氣化的工作循環(huán)7</

4、p><p>　　1.10 間歇式制半水煤氣工藝流程8</p><p><b>　　2 工藝計算9</b></p><p>　　2.1 煤氣發(fā)生爐（含燃燒室）的物料及熱量衡算9</p><p>　　2.2 物料及熱量衡算10</p><p>　　2.3制氣階段的計算13</p>

5、<p>　　2.3.1 物料衡算13</p><p>　　2.3.2 熱量衡算15</p><p>　　2.4 總過程計算16</p><p>　　2.5 配氣計算19</p><p>　　2.6 消耗定額20</p><p>　　2.7 吹凈時間核算20</p><p>

6、　　2.8 廢熱鍋爐的熱量衡算21</p><p>　　2.9 夾套鍋爐的物料及熱量衡算25</p><p><b>　　3 設(shè)備計算26</b></p><p>　　3.1 煤氣爐指標計算26</p><p>　　3.2 煤氣臺數(shù)的確定26</p><p>　　3.3 空氣鼓風機的選型

7、及臺數(shù)確定27</p><p>　　4 各設(shè)備的選型及工藝指標27</p><p>　　4.1 Φ3米U.G.I型煤氣發(fā)生爐的工藝指標28</p><p>　　4.2 燃料室的工藝指標28</p><p>　　4.3 洗氣箱工藝指標28</p><p>　　4.4索爾維式廢熱鍋爐工藝指標29</p&g

8、t;<p>　　4.5填料式洗滌塔工藝指標30</p><p>　　4.6 煤氣發(fā)生爐自動加煤機工藝指標30</p><p>　　4.7 10000m3螺旋式氣柜的工藝指標30</p><p>　　4.8 集塵器31</p><p>　　5 車間布置簡述31</p><p>　　6 安全技術(shù)與

9、節(jié)能32</p><p>　　6.1 安全技術(shù)32</p><p><b>　　6.2 節(jié)能32</b></p><p>　　7投資和成本估算33</p><p>　　7.1 人員工資33</p><p>　　7.2 總投資計算34</p><p>　　7.3

10、成本計算36</p><p><b>　　8附錄36</b></p><p>　　年產(chǎn)30萬噸合成氨造氣工段工藝設(shè)計</p><p>　　1常壓固定床間歇氣化法</p><p>　　1.1 半水煤氣定義</p><p>　　半水煤氣是以水蒸氣為主加入適量的空氣為氣化劑與赤熱的炭反應，所生成的煤

11、氣稱為半水煤氣，它是合成氨的原料氣，其成分中CO2+H2一般在68%左右。用于合成氨的半水煤氣要求氫氮比為3：1。</p><p>　　1.2 固定床氣化法的特點</p><p>　　固定床氣化法其煤氣發(fā)生爐的排渣和加料不是連續(xù)的，而是間斷的排渣和加料，其致密的煤層在氣化過程中是靜止不動的，隨著氣化反應的進行，以溫度化分的各區(qū)域?qū)⒅饾u上移，必須經(jīng)過間歇排渣和加炭后各區(qū)域才恢復到原來的位置。

12、</p><p>　　1.3 生產(chǎn)半水煤氣對原料的選擇</p><p>　　間歇法生產(chǎn)半水煤氣對原料的要求：</p><p><b>　　（1）對水分的要求</b></p><p>　　燃料中水分含量過高，會影響煤氣發(fā)生爐的氣化效率，在氣化過程中因水分蒸發(fā)吸熱造成爐溫下降使燃料消耗增加，爐子操作條件惡化，影響水煤氣產(chǎn)量和

13、質(zhì)量。因此，要求入爐煤的水分含量小于3～5%。</p><p>　　（2）對揮發(fā)份的要求</p><p>　　燃料中如果揮發(fā)份含量高，則由于甲烷和焦油的含水兩增加而不僅會增加動力燃料消耗，而且降低爐子的制氣能力影響氨的產(chǎn)量。因此，要求燃料中揮發(fā)份較低為宜。</p><p><b>　　（3）對灰份的要求</b></p><p

14、>　　煤中含灰分其主要成份為二氧化硅、氧化鐵、氧化鋁、氧化鈣和氧化鎂等無機物質(zhì)。這些物質(zhì)的含量對灰份有決定性影響?；曳莞叩娜剂?，不僅增加運輸費用，而且使氣化條件變得復雜，所以要求燃料中灰份較低為宜。</p><p><b>　?。?）對硫份的要求</b></p><p>　　煤中的硫份在氣化過程中轉(zhuǎn)化為含硫氣體，不僅對設(shè)備和系統(tǒng)管道有腐蝕作用，而且會使催化劑中毒

15、。在合成氨生產(chǎn)系統(tǒng)中，根據(jù)流程 特點，對含硫量有一定的要求，并應在凈化過程中將其除去。</p><p>　?。?）對化學活性的要求</p><p>　　化學活性高的燃料，有利于氣體物質(zhì)和氣化率的提高。至于對氣化效率的影響，則因所選用的煤氣發(fā)生爐爐型不同而有所差異。</p><p>　　（6）對機械強度的要求</p><p>　　機械強度高，以

16、免燃料在爐內(nèi)或上料過程中受碰撞和擠壓而發(fā)生碎裂，機械強度低會使爐內(nèi)阻力和氣體帶出物增加，氣化能力下降，消耗增高。</p><p>　?。?）對熱穩(wěn)定性要求</p><p>　　熱穩(wěn)定性是指燃料在受高溫后粉碎的程度。熱穩(wěn)定性差的燃料，不僅增加炭阻力和氣體帶出物，而且會堵塞爐膛和系統(tǒng)管道，增加動力消耗，影響制氣產(chǎn)量。</p><p>　?。?）對粘結(jié)性的要求</p

17、><p>　　粘結(jié)性是煤在高溫下干餾粘結(jié)的性能，粘結(jié)性較強的原料煤，氣化過程中煤相互粘結(jié)后生成焦，破壞燃料的透氣性，妨礙氣化劑的均勻分布，影響氣體成分和制氣產(chǎn)量。所以要求煤的粘結(jié)性較低為宜。</p><p>　?。?）對燃料粒度的要求</p><p>　　合成氨原料煤首先對煤種要求是無煙煤，其次對粒度則要求采用塊煤和粉煤的成型，特別以23~50mm的粒度最好。</

18、p><p>　　總之，對間歇式生產(chǎn)水煤氣，若要使生產(chǎn)取得良好的氣化指標，應采用熱穩(wěn)定性好、機械強度高、不粘結(jié)、粒度均勻、水分較少、灰分和揮發(fā)分不高，灰分熔點較高的原料，本設(shè)計采用無煙塊煤。</p><p>　　1.4 半水煤氣制氣原理</p><p>　　固體燃料的氣化過程實際上主要是碳與氧的反應和碳與蒸汽的反應，這兩個反應稱為固體燃料的氣化反應。</p>

19、<p>　　表1 以空氣為氣化劑主要反應方程</p><p>　　表2 以水蒸汽為氣化劑主要反應方程式</p><p>　　在氣化爐燃燒層中，炭與空氣幾水蒸汽的混合物相互作用時的產(chǎn)物稱為半水煤氣，其化學反應按下列方程式進行：2C＋O2＋3.76N2=2CO2＋3.76N2</p><p>　　C＋H2O（汽）=CO＋H2</p><

20、;p>　　這種煤氣的組成由上列兩反應的熱平衡條件決定。由于半水煤氣是生產(chǎn)合成氨的原料氣，因此，要求入爐蒸汽與空氣（習慣上稱為氮空氣）比例恰當以滿足半水煤氣中（CO＋H2）：N2=3要求，但是在實際生產(chǎn)中要求半水煤氣（CO＋H2）：N2≧3.2。</p><p>　　1.5 發(fā)生爐內(nèi)燃料分布情況</p><p>　　圖1燃料層分區(qū)示意圖</p><p>　?。?

21、）還原層 氣化劑從下面進入碳層氧化區(qū)中已含有各種氣體成分，而在還原層里，主要進行CO的還原反應。</p><p>　?。?）氧化層 在這里層中，從下面來的空氣與彈反應，生成碳的氧化物，因為氧化速度較快，故其厚度比還原層薄如用水蒸汽作氣化劑時，在該層中還進行碳與水蒸汽的氧化反應。一般將還原層和氧化層通稱之為氣化區(qū)。</p><p>　　（5）灰渣層 氧化層下面就是灰渣層，沒有化學反應發(fā)

22、生，起作用是能分布熱空氣和保護爐。</p><p>　　必須指出，各層之間并沒有嚴格的界限，即沒有明顯的分層，各層高度隨燃料的種類性質(zhì)和氣化條件不同而異。見表3</p><p>　　1.6 各主要設(shè)備的作用</p><p>　　1.6.1 煤氣發(fā)生爐 在間歇法工藝中，用于生產(chǎn)半水煤氣的發(fā)生爐主要為UGI水煤氣爐。我自行設(shè)計和制造了爐徑為Φ1500，Φ2260，Φ3

23、000，Φ3600。等一系列半水煤氣爐，他們的結(jié)構(gòu)與UGI半水煤氣爐基本相同。</p><p>　　水煤氣發(fā)生爐的結(jié)構(gòu)大致分為五個部分，起各部分的作用分敘如下：</p><p><b>　?。?）爐體</b></p><p>　　爐殼由鋼板焊制，上部襯有耐火磚和保溫磚硅藻磚，使爐殼免受高溫的損害。外面包有石棉制品隔熱保溫襯鑄剛護圈，內(nèi)部襯有耐火

24、磚和隔熱層。</p><p><b>　?。?）夾套鍋爐</b></p><p>　　夾套鍋爐傳熱面積約為19m2。外壁包有石棉制品隔熱保溫層，防止熱量損失，夾套鍋爐的作用主要是降低氧化層溫度，以防止熔渣粘壁并副產(chǎn)蒸汽，夾套鍋爐兩側(cè)設(shè)有探火孔，用于測量火層，了解火層分布和溫度情況上部裝有液位計，水位自動調(diào)節(jié)器和安全閥等附件。</p><p>&

25、lt;b>　　（3）底盤</b></p><p>　　底盤和爐殼通過大法蘭連成一體，用紫銅薄板包石棉布填料密封。底盤底部有氣體中心管與吹風和下吹管線呈倒Y型連接，中心管下部裝有通風閥和清理門。底盤兩側(cè)有灰斗，底盤上沒有溢流排污管和水封桶，可以排泄冷凝水和油污，并防止氣體外透，起安全作用。</p><p><b>　?。?）機械除灰裝置</b><

26、/p><p>　　包括能夠轉(zhuǎn)動的灰盤和爐條及固定不動的會犁?；依绻潭ㄔ诔龌铱谏?，利用它與旋轉(zhuǎn)灰盤之間的相對運動，以減弱機械磨損。</p><p><b>　?。?）傳動裝置</b></p><p>　　機械除灰裝置的旋轉(zhuǎn)是由電機提供動力。通過減速箱蝸桿、蝸輪來完成的。傳動裝置附有注油器，以減弱機械磨損。</p><p>　　

27、表3 發(fā)生爐內(nèi)情況</p><p>　　1.6.2 燃燒室 燃燒室的上部都呈錐行，中部為柱體，內(nèi)襯有耐火磚及蓄熱用的格子磚。燃燒室的作用：</p><p>　?。?）向吹風氣添加二次空氣，使其中的CO等可燃物在其中燃燒，所生成的熱量被積蓄在格子磚內(nèi)。</p><p>　?。?）利用所蓄積的熱量，預熱下吹蒸汽和加氮空氣，提高 氣體的入爐溫度，提高分解率。</

28、p><p>　?。?）除去煤氣中的細灰，以減少對廢熱鍋爐的損害。</p><p>　　氣體從下部入口切線方向進室，避免直接沖撞室壁，以減少對耐火磚的磨損，并使氣體在室內(nèi)分布均勻。燃燒室的頂蓋起著泄壓作用，當系統(tǒng)發(fā)生爆炸時，爆炸壓力超過蓋子彈簧的作用力，蓋子張開，降低壓力，避免設(shè)備損壞。</p><p>　　1.6.3 廢熱鍋爐 廢熱鍋爐主要用于回收吹風氣和上行半水煤氣

29、的顯熱，生產(chǎn)0.49-1。18Mpa的蒸汽，為制氣和其他用途提供一部分蒸汽來源。</p><p>　　煤氣生產(chǎn)中常用火管立式廢熱鍋爐，爐體為一直立的圓筒，用鋼板焊接，兩頭裝有鋼板封頭，內(nèi)部裝有若干根無縫鋼管。高溫氣從上而下與管間的水進行逆流熱交換，汽水混合物從上循環(huán)管進入氣包產(chǎn)生蒸汽。分離下來的 水及向氣泡補充的新鮮水（軟水）由下循環(huán)流入廢熱鍋爐下部管間。進爐氣體一般為500~700℃出爐后可降至200℃左右。&

30、lt;/p><p>　　由于廢熱鍋爐上部裝有氣泡，為保持爐體重心達到平衡，避免基礎(chǔ)受力不均而下陷，故安裝時，鍋爐爐體傾斜7°，用以促進對流，使熱交換效率提高。</p><p>　　1.6.4 洗氣箱 洗氣箱的作用是防止水封以后的煤氣倒回煤氣爐和空氣發(fā)生爆炸，并兼冷卻除塵的作用。</p><p>　　洗氣箱的外行是一個具有圓筒行容器。半水煤氣進口管浸入水面以下

31、75~125mm，水至箱頂加入，不斷地從錐體部分的溢流管溢出。以保持一定的水面，起到安全水封的作用。它是煤氣爐系統(tǒng)確保安全生產(chǎn)不可缺少的設(shè)備。</p><p>　　進洗氣箱的煤氣溫度約200℃，出氣溫度為70℃左右，洗氣箱的冷卻水用量大，其冷卻作用主要靠水的蒸發(fā)，煤氣主要因失去顯熱而降溫。出洗氣箱的煤氣已被飽和。</p><p>　　1.6.5洗滌塔 洗滌塔的作用是冷卻（降溫），冷凝（蒸

32、汽）和除塵，它可采用噴塔，也可采用填料塔，其外形一般為柱形。煤氣由下部入塔，由上部出塔。由于進塔煤氣被水汽飽和。所以，如想繼續(xù)降溫，必須使煤氣中的水汽冷凝，由于冷凝熱大，故必須用大量的水噴淋，使煤氣繼續(xù)冷卻。</p><p>　　1.6.6 煙囪 煙囪也是煤氣生產(chǎn)中不可缺少的設(shè)備，其主要作用是排放廢氣，另還兼有封和除塵的作用。</p><p>　　1.6.7 自動機 自動機的作用在于通

33、過自動機的程序控制，使水煤氣的生產(chǎn)操作基本實現(xiàn)自動化。</p><p>　　自動機把高壓水按時送到煤氣爐各系統(tǒng)各個自動液壓閥門，是閥門按照工藝循環(huán)的要求準時準備啟動，準確控制和調(diào)節(jié)，保證生產(chǎn)穩(wěn)定和安全。</p><p>　　1.7 間歇式制半水煤氣的工藝條件</p><p>　　選擇生產(chǎn)工藝條件時，要求氣化效率高，爐子生產(chǎn)強度大，煤氣質(zhì)量好，氣化效率指制得半水煤氣所

34、具有的熱值與制氣投入的熱量之比。投入的熱量包括氣化所消耗的燃料熱值和氣化劑帶入的熱量（后者主要指蒸汽的潛熱）。他是用來表示氣化過程中的熱能利用率。氣化效率高，燃料利用率高，生產(chǎn)成本低。氣化效率用X表示：</p><p>　　X=Q半/(Q燃＋Q蒸)×100%</p><p>　　式中：Q半----------半水煤氣的熱值</p><p>　　Q燃----

35、---------------消耗燃料的熱值</p><p>　　Q蒸-------------------消耗蒸汽的熱值</p><p>　　生產(chǎn)強度是指每平方米爐膛截面在每小時生產(chǎn)的煤氣量，以沒標準狀態(tài)下的立方米表示。煤氣質(zhì)量則根據(jù)生產(chǎn)要求以熱值或以指定成分要求來衡量。為了保存以上的要求，氣化過程的工藝條件有：</p><p>　　1.7.1 溫度 反應溫度沿

36、著燃料層高度而變化，其中氧化層溫度最高。操作溫度一般主要是指氧化層的溫度，簡稱爐溫。爐溫高，反應速度快，蒸汽分解率高，煤氣產(chǎn)量高，質(zhì)量好。但爐溫高，吹風氣中一氧化碳含量高，燃燒發(fā)熱少，熱損失大。此外，爐溫還受燃料及灰渣熔點的限制，高溫熔融將造成爐內(nèi)結(jié)疤。故爐溫通常應比灰熔點低50℃左右，工業(yè)上采用爐溫范圍1000~1200℃。</p><p>　　1.7.2 吹風速度 提高爐溫的主要手段是增加吹風速度和延長吹風

37、時間。后者使制氣時間縮短，不利于提高產(chǎn)量，而前者對制氣時間無影響，通過提高吹風速度，迅速提高爐溫，縮短二氧化碳在還原層的停留時間。以降低吹風氣中的一氧化碳含量，減少熱損失。吹風速度以下不使炭層出現(xiàn)風洞為限。</p><p>　　1.7.3 蒸汽用量 蒸汽用量是改善煤氣產(chǎn)量與質(zhì)量的重要手段之一。蒸汽流量越大，制氣時間愈長，則煤氣產(chǎn)量愈大。但要受到燃料活性、爐溫和熱平衡的限制。當燃料活性好。爐溫高時，加大蒸汽流量可

38、加快氣化反應，煤氣產(chǎn)率和質(zhì)量也得到提高。但同時因燃料層溫下降快而應縮短吹入蒸汽的時間。但燃料活性較低時，宜采用較小的蒸汽流量和較長的送入時間。</p><p>　　1.7.4 燃料層高度 在制氣階段，較高的燃料層將使水蒸汽停留時間加長，而且燃料層溫度較為穩(wěn)定，有利于提高蒸汽分解率，但在吹風階段，由于空氣與燃料接觸時間家長，吹風氣中CO含量增加，更重要的是，過高的燃料層由于阻力增加，使輸送空氣的動力消耗增加。根據(jù)

39、實踐經(jīng)驗，對粒度較大、熱穩(wěn)定性較好的燃料，可采用較高的燃料層，但對顆粒小或熱穩(wěn)定性差的燃料，則燃料層不宜過高。</p><p>　　1.7.5 循環(huán)時間 制氣過程一個循環(huán)時間包括五個階段時間，各階段的時間分配要根據(jù)燃料性質(zhì)，氣化劑配分比和煤氣組成的要求而定，一個循環(huán)時間短時，爐溫的波動小，煤氣產(chǎn)量和質(zhì)量也較穩(wěn)定，故循環(huán)時間不宜長，但氣化活化較低的燃料時，因反應速度慢，應采用較長的循環(huán)時間。</p>

40、<p>　　1.7.6 氣體成分 主要調(diào)節(jié)半水煤氣中（H2+CO）與N2比值。方法是改變加氮氣，或改變空氣吹凈時間。在生產(chǎn)中還應經(jīng)常注意保持半水煤氣中低的氧含量（≤0.5%），否則將引起后序工段的困難，氧含量過高還有爆炸的危險。</p><p>　　1.8 生產(chǎn)流程的選擇及論證</p><p>　　根據(jù)水煤氣生產(chǎn)工藝流程中廢熱利用的程度，可分為五類：</p>&

41、lt;p>　　1.不回收廢熱的流程：</p><p>　　吹風直接放空，上下行煤氣直接進入冷卻凈化系統(tǒng)，故其熱效率差。一般為小型水煤氣站采</p><p>　　2.只利用吹氣特點持有熱的流程：</p><p>　　該流程在吹風階段，將吹風氣通過燃燒室，同時向燃燒室內(nèi)送入二次空氣，合使吹風氣中的在燃燒室中燃燒，蓄熱，高溫燃燒后廢熱鍋爐的收熱量后放空。上行、下行煤

42、氣直接進入冷卻凈化系統(tǒng)，不進行熱量回收。</p><p>　　3.利用吹氣持有熱和上行煤氣顯熱的流程</p><p>　　這是我國目前廣泛使用的一類流程，它可使大部分的廢熱得以回收利用。此流程適用于爐徑大于2740mm。</p><p>　　4.完全利用吹風氣所持有熱及上、下行煤氣顯熱的流程</p><p>　　該流程與流程（3）的差別僅在于

43、下行煤氣的顯熱亦于回收，廢熱的回收利用程度最高，廢熱鍋爐的溫度波動較小，蒸發(fā)量也較穩(wěn)定。</p><p><b>　　5.增熱水煤氣流程</b></p><p>　　在水煤氣生產(chǎn)中，用油裂解來提高煤氣熱值的方法稱為增熱，它的熱值高達16.7到18.8MJ/m3。但CO含量高達30%以上，故它不宜單獨作為城市煤氣，但可作為城市煤氣的補充氣源以備調(diào)峰之用。</p&g

44、t;<p>　　綜上所述，以（2）和（3）兩種流程為最佳，流程（4）效率高于（3）、（4）中由于加了回收下行煤氣顯熱，使得閥門和管道增多，操作變得復雜，投資增加，且由于煤氣溫度不高于200℃，從經(jīng)濟效益上考慮，流程（3）比流程（4）更為實用，本設(shè)計采用流程（3）。</p><p>　　1.9 間歇式氣化的工作循環(huán)</p><p>　　常壓固定床法制半水煤氣其工藝流程氣化過程按

45、5個階段分別敘述如下：</p><p>　?。?）吹風階段 來自鼓風機的加壓空氣送入煤氣發(fā)生爐底部，經(jīng)與燃料層燃燒放出大量的熱量儲存于炭層內(nèi)，生成吹風氣由爐頂出，經(jīng)旋風除塵 器除去灰塵后，進入廢熱鍋爐的管間的水換熱，水受熱蒸汽產(chǎn)生的低壓蒸汽經(jīng)氣包蒸汽管道可供本爐制氣用。吹風氣被冷卻降溫后出廢熱鍋爐，由煙囪放空。</p><p>　　（2）上吹制氣階段 蒸汽與加氮空氣一起自爐底送入，經(jīng)與

46、灼熱的燃燒層反應后，氣體層上移，爐溫下降，生成半水煤氣由爐頂引出除去帶出灰塵。進入廢熱鍋爐回收氣體中的顯熱后進入洗氣箱至洗氣塔洗凈和冷卻至常溫由洗氣塔上部引出送出氣柜。</p><p>　?。?）下吹制氣階段 蒸汽自爐頂送入，經(jīng)灼熱的氣化層反應，氣化層下移，爐溫繼續(xù)下降，生成的水煤氣由爐底引出，因下行煤氣通過灰渣層降低溫度，不再進入廢熱鍋爐直接進入洗氣箱、洗氣塔洗凈降溫，由塔頂引出至氣柜。</p>

47、<p>　?。?）二次吹氣階段 基本同一次上吹制氣階段，但不加入氮空氣，其目的在于置換下部及管道中殘存的煤氣，防止爆炸現(xiàn)象。</p><p>　?。?）吹凈階段 其工藝流程同上吹制氣階段，但不用蒸汽而改用空氣，以回收系統(tǒng)中的煤氣至氣柜。</p><p>　　以上5個階段的工作循環(huán)，由液壓或氣壓兩種形式自動機控制，目前正在發(fā)展成微型程序制代替自動機控制。</p>

48、;<p>　　間歇式制氣工作循環(huán)各階段氣體的流向如圖所示。閥門開閉情況見表4</p><p>　　圖2 間歇制半水煤氣各階段氣體流向圖</p><p>　　表4 各階段閥門開啟情況</p><p>　　注：O---閥門開啟：X------閥門關(guān)閉</p><p>　　1.10 間歇式制半水煤氣工藝流程</p>

49、<p>　　如附圖1所示，固體燃料由加料機從爐頂間歇加入爐內(nèi)，吹風時，空氣鼓風機自下而上通過燃料層，吹風氣經(jīng)燃燒室及廢熱量后由煙囪放空。燃燒室中加入二次空氣，將吹風氣中的可燃氣體燃燒，使室內(nèi)的格子蓄熱磚溫度升高。燃燒室蓋子具有安全閥作用，當系統(tǒng)發(fā)生爆炸時可泄壓，以減輕設(shè)備的破壞。蒸汽上吹制氣時，煤氣經(jīng)燃燒室及廢熱鍋爐回收余熱后，再經(jīng)洗氣箱及洗滌塔進入氣柜。下吹制氣時，蒸汽從燃燒室頂部進入，經(jīng)預熱后自上而下流經(jīng)燃料層。由于煤氣溫

50、度較低，可直接由洗氣箱經(jīng)洗滌塔進入氣柜。二次上吹時，氣體流向與上吹相同?？諝獯祪魰r，氣體經(jīng)燃燒室、廢熱鍋爐、洗氣箱和洗滌塔進入氣柜，此時燃燒室不必加入二次空氣，在上、下吹制氣時，如配入加氮空氣，則其送入時間應稍遲于水蒸汽的送入，并在蒸汽停送之前切斷，以避免空氣與煤氣相遇而發(fā)生爆炸。燃料氣化后，灰渣經(jīng)旋轉(zhuǎn)爐蓖由刮刀刮入灰箱，定期排出爐外。</p><p>　　附圖2 合成氨廠制半水煤氣的帶控制點的工藝流程</

51、p><p><b>　　2 工藝計算</b></p><p>　　2.1 煤氣發(fā)生爐（含燃燒室）的物料及熱量衡算</p><p><b>　　已知條件的確定: </b></p><p>　　表5 入爐煤組成，重量%</p><p>　　燃燒熱值 28476kJ/㎏ </

52、p><p><b>　　吹風氣組成，體積%</b></p><p>　　表6 吹風氣組成， 體積%</p><p>　　半水煤氣真正組成，體積%</p><p>　　表7 半水煤氣組成， 體積%</p><p>　　3.各物料進出爐的溫度</p><p>　　空氣25℃;相

53、對濕度80%，空氣含水汽量0.0213kg（水汽）/kg（干汽）；</p><p>　　吹風氣，上行煤氣流600℃；下吹煤氣200℃；灰渣200℃；</p><p>　　上行蒸汽120℃；飽和蒸汽的焓2730kJ/kg；</p><p>　　下吹蒸汽550℃；過熱蒸汽的焓3595kJ/kg；</p><p>　　4.生產(chǎn)循環(huán)時間%，時間（S）

54、</p><p>　　表8 生產(chǎn)循環(huán)時間</p><p>　　5.計算基準：100kg入爐燃料</p><p>　　6.帶出物數(shù)量及其組分</p><p>　　帶出物數(shù)量：2kg絕對干料</p><p>　　帶出物組分及各組分重量</p><p>　　表9 帶出物數(shù)量及其組分</p&g

55、t;<p>　　帶出物熱值30030kJ/㎏ </p><p>　　7.灰渣組成及其各組分重量</p><p><b>　　灰渣組成。重量%</b></p><p>　　C S 灰分合計</p><p>　　14.60 0.3 85.2100&l

56、t;/p><p>　　灰渣重量（按灰分平衡計算），kg</p><p>　　（13.24-0.28）÷0.852=15.2</p><p>　　灰渣各組分重量，kg</p><p>　　C 15.2×0.146=2.2</p><p>　　S 15.2×0.003=0.05&l

57、t;/p><p>　　灰分 15.2×0.852=12.95</p><p><b>　　合計：15.2</b></p><p>　　8.燃料氣化后轉(zhuǎn)入煤氣中的元素量，kg</p><p>　　C 78.13－（1.65＋2.20）=74.28</p><p>　　H 1.32＋

58、（5.6×2）/18－0.03=1.91</p><p>　　O 0.43＋（5.6×16）/18－0.01=5.40</p><p>　　N 0.77－0.02=0.75</p><p>　　S 0.51－（0.01＋0.05）=0.45</p><p><b>　　合計：82.8</b

59、></p><p>　　計算誤差==[100－（82.8＋15.2＋2）]/100×100%=0%</p><p>　　2.2 物料及熱量衡算</p><p>　　吹風階段的計算： （物料衡算）1. 每Nm3吹風氣中含有的元素量，kg</p><p>　　C [12×（0.1655＋0.0656＋0.0076）]

60、/22.4=0.128 </p><p>　　H [2×（0.0334＋0.0076×2）]/22.4＋0.00085×2/34=0.00438</p><p>　　O [32×（0.0035＋0.1655＋0.0656×0.5）]/22.4=0.288</p><p>　　N 28/22.4×

61、0.7245=0.906</p><p>　　S 0.00085×32/34=0.0008</p><p>　　2. 由碳平衡計算吹風氣量：74.28/0.128=580Nm3</p><p>　　3. 由氮平衡計算空氣用量：[580×0.906－（0.77－0.02）]/（0.79×28/22.4）=530m3</p>

62、<p>　　空氣帶入水汽量 ： 530×1.293×0.0213=14.6（1.293為空氣密度）</p><p>　　4. 氫平衡（以千克計）</p><p>　　進項：a。燃料帶入氫量： 1.91</p><p>　　b．空氣中水蒸汽帶入氫量：14.6×2/18=1.62</p><p>&l

63、t;b>　　合計： 3.53</b></p><p><b>　　出項：</b></p><p>　　a.吹風氣中含氫量：580×0.00438=2.54</p><p>　　b.吹風氣中水汽含量：3.53－2.54=0.99</p><p><b>　　合計：3.53</b&

64、gt;</p><p>　　吹風氣中水汽含量：0.99×18/2=8.91</p><p>　　每標準m3吹風氣中水汽含量：8.91/580=0.0154</p><p>　　5．氧平衡（以kg計）</p><p><b>　　進項：</b></p><p>　　a.燃料帶入氧量；

65、 空氣中氧量： 5.40</p><p>　　b.空氣中含氧量： 530×0.21×32/22.4=159</p><p>　　c.空氣中水汽含氧量： 14.6×16/18=12.98</p><p>　　d.合計： 177.38</p><p><b>　　出項：&l

66、t;/b></p><p>　　a.吹風氣中氧量：580×0.288=167.04</p><p>　　b.吹風氣中水汽含氧量：8.91×16/18=7.92</p><p>　　c.合計：174.96</p><p>　　誤差：（177.38－174.96）/177.38×100%=1.36%</p

67、><p>　　6．硫平衡（以kg計）</p><p>　　進項：燃料帶入硫量：0.45</p><p>　　出項：吹風氣中含硫量：580×0.0008=0.46</p><p>　　誤差：（0.45－0.46）/0.45×100%=2.2%</p><p>　　熱量衡算： 1. 進項（以kJ計）<

68、;/p><p>　?。?）燃料熱值：100×28476=2847600</p><p>　?。?）燃料顯熱：100×25×1.05=2625（1.05為燃料的比熱）</p><p>　　（3）干空氣顯熱：530×25×1.30=17225（1.30為空氣的比熱）</p><p>　?。?）空氣中水

69、汽的焓：14.6×2562.84=37418</p><p>　　合計：2904868</p><p>　　2. 出項（以kJ計）</p><p>　?。?）吹風氣熱值：580×1180.78=684852</p><p>　　1 m3吹風氣熱值為：12810×0.0334＋12684×0.0656＋3

70、9984×0.0076=1180.78</p><p>　　（2） 干吹風氣顯熱：580×1.408×600=489984</p><p>　　0.1655×2.066＋0.0035×1.420＋0.0656×1.360＋0.0334×1.302＋0.0076×2.255＋0.7245×1.352&

71、lt;/p><p>　　=1.408kJ/ m3℃</p><p>　　（3）吹風氣中水汽的焓：8.91×3696=32931（32931為600℃時過熱蒸汽的焓）</p><p>　?。?）帶出物熱值：30030×2=60060</p><p>　　28164.6/（1－0.056）=29835.38</p>

72、<p>　?。?）帶出物顯熱：2×1.05×600=1260（1.05為燃料的比熱）</p><p>　　（6）灰渣中可燃物熱值：34020×220＋10500×0.05=75369</p><p>　?。?4020，10500分別為碳和硫的發(fā)熱值）</p><p>　?。?）灰渣顯熱：15.2×0.94&

73、#215;200=2858 （0.94為灰渣的比熱）</p><p>　?。?）熱損失（取燃料發(fā)熱量的8%）</p><p>　　2847600×0.08=227808</p><p>　?。?）～（8）合計：1575121</p><p>　?。?）積蓄在煤層中的熱量：2904868－1575121=1329747</p&

74、gt;<p>　　3．吹風效率：1329747/2847600×100%=46.6%</p><p><b>　　熱量平衡表：</b></p><p>　　表10熱量平衡表（kJ）</p><p>　　2.3制氣階段的計算（以100kg入爐燃料為基準）</p><p>　　2.3.1 物料衡算

75、1.每Nm3半水煤氣中含有的元素量，kg</p><p>　　C=12/22.4×（0.075＋0.321＋0.0054）=0.215</p><p>　　H=2/22.4×（0.43＋2×0.005）＋2/34×0.00145=0.0390</p><p>　　O=32/22.4×（0.002＋0.075＋0.32

76、1×0.5）=0.340</p><p>　　N=28/22.4×0.1666=0.2083</p><p>　　S=32/34×0.00145=0.00136</p><p>　　2.由碳平衡計算半水煤氣產(chǎn)量：</p><p>　　74.28/0.215=344N m3</p><p>

77、　　3.由氮平衡計算氮空氣用量：</p><p>　　（344×0.2083－0.75）/（0.79×28/22.4）=72N m3</p><p><b>　　氮空氣中含水汽量：</b></p><p>　　72×1.293×0.0213=1.982</p><p><b&

78、gt;　　4.氫平衡</b></p><p><b>　　已知和假設(shè)數(shù)據(jù)</b></p><p>　　上行半水煤氣產(chǎn)量為XNm3</p><p>　　上行半水煤氣中含水蒸汽量為0.25kg/N m3</p><p>　　上、下吹蒸汽用量相等各為Wkg</p><p>　　下行半水煤氣產(chǎn)

79、量為（344－X）Nm3</p><p>　　下行半水煤氣中含水蒸汽量為0.42kg/ Nm3</p><p>　　為方便計算，假設(shè)上、下吹氣體成分相同，上、下吹氮空氣作為均勻加入計。</p><p>　　上行制氣階段氫平衡（以kg計）</p><p><b>　　進項：</b></p><p>

80、　　（a）燃料帶入氫量：</p><p>　　1.91×X/344=0.00555</p><p><b>　　水蒸汽帶入氫量：</b></p><p>　　W×2/18=W/9</p><p>　?。╞）氮空氣中水蒸汽含氫量：</p><p>　　1.982×2/1

81、8×X/344=0.00064X</p><p>　　合計： W/9＋0.0062X</p><p><b>　　出項：</b></p><p>　?。?）半水煤氣中氫量：0.0390X</p><p>　　（2） 半水煤氣中水汽含氫量：（0.25×2/18）X=0.0278X</p>

82、<p><b>　　合計：0.067X</b></p><p>　　平衡：W/9＋0.0062X=0.067X</p><p>　　W=0.556X--------------------------（1）</p><p>　　下行制氣階段氫平衡（以kg計）</p><p><b>　　進項：<

83、;/b></p><p>　?。?）燃料帶入氫量 1.91－0.00555X</p><p>　　（2）蒸汽帶入氫量 W×2/18=W/9</p><p>　?。?）氮空氣中水汽含氫量：1.982×2/18－0.00064X=0.22－0.00064X</p><p>　　合計：W/9＋2.13-0.0062X<

84、;/p><p><b>　　出項：</b></p><p><b>　　a．半水煤氣中氫量</b></p><p>　?。?44－X）×0.0390=13.42－0.0390X</p><p>　　b.半水煤氣中水汽含氫量</p><p>　　（0.42×2/

85、18）×（344－X）=16.05－0.047X</p><p>　　合計：29.47－0.086X</p><p>　　平衡：W/9＋2.13－0.0062X=29.47－0.086X</p><p>　　W=246－0.78X---------------------------（2）</p><p>　　解方程（1）和（2）得

86、： X=184</p><p><b>　　W=102.4</b></p><p><b>　　由此得：</b></p><p>　　上行半水煤氣產(chǎn)量：184N m3</p><p>　　上行半水煤氣產(chǎn)量占總產(chǎn)量的百分數(shù)：184/344×100%=53.4%</p><

87、p>　　下行半水煤氣產(chǎn)量：344－184=160</p><p>　　下行半水煤氣產(chǎn)量占總產(chǎn)量的百分數(shù)：160/344×100%=46.6%</p><p>　　上行半水煤氣中水蒸汽量0.25×184=46kg</p><p>　　下行半水煤氣中水蒸汽汽量：0.42×160=67.2</p><p>　　4

88、6＋67.2=113.2</p><p>　　蒸汽總耗量：102.4×2=204.8kg</p><p>　　上吹蒸汽分解率： （102.4－46）/102.4×100%=55.08%</p><p>　　下吹蒸汽分解率： （102.4－67.2）/102.4×100%=34.38%</p><p>　

89、　平均蒸汽分解率： [204.8－（46＋67.2）]/204.8×100%=44.73%</p><p>　　5.氧平衡（以kg計）</p><p><b>　　進項：</b></p><p>　?。?）燃料中帶入氧量：5.40</p><p>　?。?）蒸汽帶入氧量：204.8×16/18

90、=182.04</p><p>　?。?）氮空氣中氧含量：72×0.21×32/22.4=21.6</p><p>　　（4）氮空氣中水汽含氧量：1.982×16/18=1.76</p><p><b>　　合計：210.80</b></p><p><b>　　出項：</b

91、></p><p>　　（1）半水煤氣中氧量：344×0.34=118.96</p><p>　?。?）半水煤氣中水汽含氧量：（67.2＋46）×16/18=100.62</p><p>　　合計 211.42</p><p>　　誤差：（211.42－210.80）/210.80×100%=0.29%

92、</p><p>　　6．硫平衡（以kg計）</p><p><b>　　進項：</b></p><p>　　燃料帶入硫量：0.45</p><p><b>　　合計0.45</b></p><p><b>　　出項：</b></p>&l

93、t;p>　　半水煤氣中含硫量：344×0.00136=0.47</p><p>　　2.3.2 熱量衡算 1. 進項（以kJ計）：</p><p>　　(1) 燃料熱值：100×28476=2847600</p><p>　　(2) 燃料顯熱：100×25×1.05=2625</p><p>　

94、　(3)蒸汽的焓：102.4×2730＋102.4×3595=647680</p><p>　　（2730 、 3595分別為上行蒸汽和下行蒸汽的焓）</p><p>　　(4)干氮空氣顯熱：72×25×1.30=2344（1.30為空氣的比熱）</p><p>　　(5)氮空氣中水汽的焓：1.982×2564=50

95、81 （2564為水蒸汽的焓）</p><p>　　合計：3505330</p><p><b>　　2.出項：</b></p><p>　?。?）半水煤氣熱值：344×9795.77=3369746</p><p>　　1標準m3半水煤氣熱值為：12810×0.43＋12684×0.32

96、1＋39984×0.0054=9795.77</p><p>　　（2）干半水煤氣的顯熱：184×1.223×600＋160×1.346×200=178091</p><p><b>　　上行半水煤氣比熱：</b></p><p>　　0.075×2.06＋0.002×1.4

97、2＋0.321×1.36＋0.43×1.31＋0.0054×2.26＋0.1666×1.35=1.223kJ/ m3℃</p><p><b>　　下行半水煤氣比熱：</b></p><p>　　0.075×1.81＋0.002×1.34＋0.321×1.31＋0.43×1.30＋0.00

98、54×1.76＋0.1666×1.31=1.346kJ/ m3℃</p><p>　　（1）半水煤氣中水汽的焓：46×3696＋67.2×2890=364224 （3696、2890分別為600 ℃和200 ℃蒸汽的焓）</p><p>　?。?）帶出物熱值：30030×2=60060</p><p>　?。?）帶出

99、物顯熱：600×1.05×2=1260 （1.05為帶出物的比熱）</p><p>　?。?）灰渣中可燃物熱值：34020×2.20＋10500×0.05=75369 （34020、10500分別為碳和硫的熱值）</p><p>　　（5）灰渣顯熱：15.2×0.97×200=28488 （0.97為灰渣的比熱）</p

100、><p>　?。?）熱損失（取燃料發(fā)熱值的8%）2847600×0.08=227808</p><p>　　合計：4305044</p><p>　　3.需從煤層中吸取的熱量（kJ） </p><p>　　4305044－3505330=799714</p><p><b>　　4.制氣效率：</

101、b></p><p>　　3505330/（2847600＋799714＋647680）×100%=81.6%</p><p><b>　　5.熱量平衡表</b></p><p>　　表11熱量平衡表（kJ）</p><p><b>　　2.4 總過程計算</b></p>

102、<p>　　2.4.1 燃料使用分配 設(shè)100kg燃料用于制半水煤氣為Xkg</p><p>　　根據(jù)熱量平衡得：799714X=（100－X）×132974</p><p><b>　　X=62.4</b></p><p>　　每100kg燃料用于制半水煤氣為62.4%，用于制吹風氣未37.6%</p>

103、<p>　　4.4.2 每100kg燃料的生產(chǎn)指標 吹風氣產(chǎn)量：</p><p>　　580×0.376=218N m3</p><p><b>　　半水煤氣產(chǎn)量：</b></p><p>　　344×0.624=214.6N m3</p><p><b>　　氮空氣消耗量：&

104、lt;/b></p><p>　　72×0.624=44.9</p><p><b>　　蒸汽消耗量：</b></p><p>　　204.8×0.624=127.8</p><p><b>　　吹風時空氣消耗量：</b></p><p>　　530

105、×0.376=199</p><p><b>　　總過程效率：</b></p><p>　?。?14.6×9795.77）/（2847600＋647680×0.624）×100%=64.6%</p><p>　　2.4.3 物料衡算（kg） 1.碳平衡</p><p>　　進項：

106、燃料中碳含量：74028</p><p><b>　　合計：74.28</b></p><p><b>　　出項：</b></p><p>　?。?）半水煤氣中碳含量：214.6×0.215=46.14</p><p>　?。?）吹風氣中碳含量：218×0.128=27.90&l

107、t;/p><p><b>　　合計：74.04</b></p><p>　　誤差：（74.28－74.04）/74.28×100%=0.32%</p><p><b>　　2.氫平衡</b></p><p><b>　　進項：</b></p><p&g

108、t;　?。?）燃料中氫含量：1.91</p><p>　?。?）空氣中水汽含氫量：199×1.293×0.0213×2/18=0.61</p><p>　?。?）氮空氣中水汽含氫量：44.9×1.293×0.0213×2/18=0.14</p><p>　?。?）蒸汽含氫量：127.8×2/18

109、=14.2</p><p><b>　　合計：16.86</b></p><p><b>　　出項：</b></p><p>　?。?）半水煤氣中氫含量：214.6×0.0390=8.37</p><p>　　（2）半水煤氣中水氣含氫量：214.6×113.2/344×

110、;2/18=7.85</p><p>　?。?）吹風氣中含氫量：218×0.00438=0.95</p><p>　　（4）吹風氣中水汽含氫量：218×0.0154×2/18=0.37</p><p><b>　　合計 ：17.54</b></p><p>　　誤差：（17.54－16.86

111、）16.86×100%=4%</p><p><b>　　3 氧平衡</b></p><p><b>　　進項：</b></p><p>　　（1）燃料中氧含量5.40</p><p>　?。?）空氣中氧含量：199×0.21×32/22.4=59.7</p>

112、;<p>　?。?）蒸汽中含氧量：127.8×16/18=113.6</p><p>　　（4）空氣中水汽含氧量：199×0.21×32/22.4=4.87</p><p>　?。?）氮空氣中水汽含氧量：44.9×1.293×0.0213×16/18=1.10</p><p>　　（6）氮空氣

113、中氧量：44.9×0.21×32/22.4=13.47</p><p>　　合計： 198.14</p><p><b>　　出項：</b></p><p>　?。?）半水煤氣中氧含量：214.6×0.340=72.96</p><p>　?。?）半水煤氣中水汽含氧量：214.6×

114、113.2/344×16/18=62.77</p><p>　?。?）吹風氣中氧含量：218×0.288=62.78</p><p>　?。?）吹風氣中水汽含氧量：218×0.0154×16/18=2.98</p><p><b>　　合計：201.49</b></p><p>　

115、　誤差：（201.49-198.14）/198.14×100%=1.6%</p><p><b>　　4 氮平衡 </b></p><p><b>　　進項：</b></p><p>　?。?）燃料中氮含量：0.75</p><p>　　（2）空氣中氮含量：199×0.79

116、15;28/22.4=196.51</p><p>　　（3）氮空氣中氮含量：44.9×0.79×28/22.4=44.34</p><p>　　合計： 241.60</p><p><b>　　出項：</b></p><p>　?。?）半水煤氣中氮含量：214.6×0.2083=44.70

117、</p><p>　?。?）吹風氣中氮含量：218×0.905=197.50</p><p><b>　　合計：242.2</b></p><p>　　誤差：（242.2－241.60）/242.2×100%=0.2%</p><p><b>　　5硫平衡</b></p&g

118、t;<p><b>　　進項：</b></p><p>　?。?）燃料中硫含量：0.45</p><p><b>　　出項：</b></p><p>　?。?）吹風氣中硫含量：218×0.0008=0.1744</p><p>　　（2）半水煤氣中硫含量：214.6×

119、;0.00136=0.2918</p><p><b>　　合計 ： 0.46</b></p><p>　　誤差：（0.46－0.45）/0.46×100%=2.1%</p><p>　　2.4.4 熱量衡算（kJ） 進項：</p><p>　?。?）燃料熱值：2847600</p><p

120、>　　（2）燃料顯熱：100×25×1.05=2756</p><p>　?。?）干空氣顯熱：199×25×1.30=6467</p><p>　?。?）空氣中水汽的焓：199×1.293×0.0213×2564=14052.4</p><p>　?。?）干氮空氣顯熱：44.9×2

121、5×1.30=1459.25</p><p>　?。?）氮空氣中水汽的焓：44.9×1.293×0.0213×2564=3170.6</p><p>　?。?）蒸汽的焓：127.8×0.5×2730＋127.8×0.5×3595=4041675</p><p>　　合計：3279673.

122、25</p><p><b>　　進項：</b></p><p>　?。?）吹風氣熱值：218×1180.78=257410.04</p><p>　　（2）干吹風氣顯熱：218×1.408×600=184166.4</p><p>　?。?）吹風氣中水汽的焓：218×0.0154

123、×32931=110555.95</p><p>　?。?）半水煤氣熱值：214.6×9795.77=2102172.24</p><p>　?。?）干半水煤氣顯熱：214.6×0.534×1.223×600＋214.6×0.466×1.346×200=111011.81</p><p>

124、;　　（6）半水煤氣中水汽的焓：214.6×0.534×0.25×3696＋214.6×0.466×0.42×2890=227271.5</p><p>　?。?）帶出物熱值：30030×2=60060</p><p>　?。?）帶出物顯熱：600×1.05×2=1260</p><

125、;p>　?。?）灰渣中可燃物熱值：34020×2.2＋10500×0.05=75369</p><p>　　（10）灰渣顯熱：15.2×0.98×200=2858</p><p>　?。?1）熱損（取燃料發(fā)熱的8%）2847600×0.08=227808</p><p>　　合計：3359942.94</

126、p><p>　　誤差：（3359942.94－3279673.25）/3359942.94×100%=2.3%</p><p><b>　　2.5 配氣計算</b></p><p>　　配氣量計算： 半水煤氣中（CO＋H2）：N2取3.1：1</p><p>　　吹風氣中CO＋H2=6.56＋3.34=9.90&l

127、t;/p><p><b>　　N2=72.45</b></p><p>　　半水煤氣中CO＋H2=32.1＋43</p><p><b>　　N2=16.66</b></p><p>　　設(shè)每標準水煤氣中配入吹風氣量為XNm3</p><p>　　9.90X＋75.1=3.1&#

128、215;（16.66＋72.5X）</p><p><b>　　X=0.1092</b></p><p>　　100千克燃料制氣時半水煤氣產(chǎn)量為214.6Nm3</p><p>　　需配入吹風氣量為：214.6×0.1092=23.43</p><p>　　100千克燃料實際可制得半水煤氣量為：214.6＋23

129、.43=238</p><p>　　實際半水煤氣組成體積%： CO2=(0.075＋0.1655×0.1092)/(1＋0.1092)×100%=8.38%</p><p>　　O2 =(0.002＋0.0035×0.1092)/(1＋0.1092)×100%=0.21%</p><p>　　CO=(0.321＋0.0656