1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本橋位于滬蓉國(guó)道主干線湖北省宜昌至恩施段K29+245處，跨越佑溪，溝寬約110m。河道與路線正交，河床穩(wěn)定，河道順直，平時(shí)溝內(nèi)水量較少，溝底較深，比降較大，泄洪順暢。</p><p>　　設(shè)計(jì)主要分為橋型方案比較和推薦方案設(shè)計(jì)，橋型方案中擬定了三個(gè)比選方案，方案一為混凝土簡(jiǎn)支梁橋，方案二為預(yù)應(yīng)力混凝

2、土箱形連續(xù)梁橋。方案三為上承式混凝土箱形拱橋。通過(guò)方案比選，最終選用方案三：上承式混凝土箱形拱橋，跨徑組成為凈跨徑64m拱跨和兩邊各一跨8m簡(jiǎn)支板引橋跨。</p><p>　　橋梁全長(zhǎng)89.28m，橋面凈空為外側(cè)0.5m鋼筋混凝土防撞護(hù)欄＋橋面寬凈11.0m ＋ 0.75m波形鋼板防撞護(hù)欄，橋面橫坡2%。本橋上部為空腹式，下部為重力式實(shí)體橋臺(tái)，引橋采用輕型橋臺(tái)和柱式橋墩。</p><p>

3、　　結(jié)構(gòu)計(jì)算主要針對(duì)上部結(jié)構(gòu)蓋梁、立柱、拱箱，下部結(jié)構(gòu)橋臺(tái)進(jìn)行了細(xì)部尺寸擬定、內(nèi)力計(jì)算、配筋計(jì)算、截面驗(yàn)算。橋梁下部結(jié)構(gòu)為重力式墩，基礎(chǔ)采用剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。本設(shè)計(jì)僅對(duì)1號(hào)橋墩進(jìn)行了強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算。</p><p>　　關(guān)鍵詞：拱軸系數(shù)；箱形拱肋；主拱圈內(nèi)力組合；截面強(qiáng)度； 剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。 </p><p><b>　　Abstract</b></p>&

4、lt;p>　　According to the graduation project task paper of the bridge engineering graduates,this bridge is located in section K249+245 of the HuRong national highway in Hubei from yichang to enshi,which crossing the cre

5、ek youxi.The riverway is orthogonal with the road and is very deep with little river water at ordinary times. Bottom of trench is more depth with much gradient, and flood discharge smoothly.</p><p>　　The de

6、sign maily focus on the comparison between the project style of the bridge and the design of the recommended style. There are three alternatives on the bridge style,the fist one is a concrete simple beam bridge,the secon

7、d is a prestressed concrete continuous girder bridge box,and the third one is a open spandrel top-bear arch bridge. Through comparing the three projects,and the third one is the best.The bridge has a net span across 64m

8、arch and an 8m simply supported slab by every side.</p><p>　　The bridge is 89.28m at length,with a 0.5m reinforced concrete impact-proof guard railing by the outboard, a net width 11m and a 0.75m waveform im

9、pact-proof guardrail and a 2% deck transverse slope.</p><p>　　The upper of the bridge is empty arch and the below is gravity type abutment entities.The approach bridge has a light the abutment and pillar typ

10、e pier.The structural calculation are mainly aimed at the detail sizes,internal forces,reinforcement and cross section area on the upper capping beam structure,upright column,arch box and the below structure of the bridg

11、e abutment.This bridge adopts the gravity type pier and rigid expanding structure in lower foundation. In this article, take the streng</p><p>　　Key words: arch axis coefficient;arch rib; internal force; int

12、ernal force combination; rigidity of section; rigid expanding foundation</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p>

13、;　　第一章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案1</p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)資料1</p><p>　　1.1.1 橋梁名稱(chēng)1</p><p>　　1.1.2 基本資料1</p><p>　　1.1.3 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)2</p><p>　　1.2 方案比選2</p><p>　　1.2.1 方案一：簡(jiǎn)

14、支梁橋2</p><p>　　1.2.2 方案二：等截面小箱形連續(xù)梁橋3</p><p>　　1.2.3 方案三：鋼筋混凝土箱形拱橋4</p><p>　　1.3 方案選擇5</p><p>　　第二章 推薦方案橋梁上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定6</p><p>　　2.1 方案簡(jiǎn)介及上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定6</p&g

15、t;<p>　　2.1.1 拱肋6</p><p>　　2.1.2 蓋梁與腹孔墩6</p><p>　　2.1.3 橫隔板6</p><p>　　2.1.4 橋面板及橋面鋪裝6</p><p>　　2.1.5 排水設(shè)施6</p><p>　　2.2 主要材料6</p><p

16、>　　2.3 橋梁設(shè)計(jì)荷載7</p><p>　　第三章 蓋梁計(jì)算8</p><p>　　3.1 上部結(jié)構(gòu)恒載計(jì)算8</p><p>　　3.1.1 橋面鋪裝及空心板計(jì)算8</p><p>　　3.1.2 恒載內(nèi)力計(jì)算11</p><p>　　3.2 活載計(jì)算15</p><p&g

17、t;　　3.2.1 活載橫向分布系數(shù)計(jì)算15</p><p>　　3.2.2 按順橋向可變荷載移動(dòng)情況求支座反力20</p><p>　　3.2.3 可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力21</p><p>　　3.2.4 各梁恒載、可變荷載反力組合24</p><p>　　3.2.5 三柱式反力Gi計(jì)算26</p><

18、;p>　　3.3 內(nèi)力計(jì)算27</p><p>　　3.3.1 各截面的彎矩27</p><p>　　3.3.2 相當(dāng)于最大彎矩時(shí)的剪力28</p><p>　　3.3.3 相當(dāng)于最大彎矩時(shí)的剪力組合29</p><p>　　3.3.4 蓋梁內(nèi)力匯總30</p><p>　　3.4 截面配筋設(shè)計(jì)與承載能

19、力校核31</p><p>　　3.4.1 正截面抗彎承載能力驗(yàn)算31</p><p>　　3.4.2 腹筋及箍筋設(shè)計(jì)33</p><p>　　3.4.3 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算35</p><p>　　3.4.4 全梁承載能力校核37</p><p>　　3.4.5 裂縫驗(yàn)算38</p>&

20、lt;p>　　3.4.6 撓度驗(yàn)算38</p><p>　　第四章 腹孔墩立柱計(jì)算39</p><p>　　4.1 恒荷載計(jì)算39</p><p>　　4.2 活荷載計(jì)算39</p><p>　　4.2.1 汽車(chē)荷載計(jì)算39</p><p>　　4.2.2 風(fēng)荷載計(jì)算40</p><

21、;p>　　4.3 荷載組合41</p><p>　　4.3.1 最大、最小垂直反力42</p><p>　　4.3.2 最大彎矩42</p><p>　　4.4 截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算43</p><p>　　4.4.1 作用于墩柱頂?shù)耐饬?3</p><p>　　4.4.2 作用于墩柱底的外力43&

22、lt;/p><p>　　4.4.3 截面配筋計(jì)算43</p><p>　　第五章 主拱圈內(nèi)力計(jì)算46</p><p>　　5.1 主拱截面尺寸的確定46</p><p>　　5.1.1 主拱尺寸和材料46</p><p>　　5.1.2 主拱截面尺寸擬定46</p><p>　　5.2 拱

23、軸系數(shù)的確定47</p><p>　　5.2.1 主拱圈截面特性計(jì)算47</p><p>　　5.2.2 主拱圈立面布置中的計(jì)算47</p><p>　　5.3 主拱圈截面內(nèi)力計(jì)算49</p><p>　　5.3.1 按無(wú)矩法計(jì)算不計(jì)彈性壓縮恒載水平推力49</p><p>　　5.3.2 拱圈彈性中心及彈性

24、壓縮系數(shù)49</p><p>　　5.3.3 彈性壓縮引起的恒載內(nèi)力50</p><p>　　5.3.4 壓力線偏離拱軸線引起的內(nèi)力50</p><p>　　5.3.5 恒載內(nèi)力56</p><p>　　5.3.6 活載內(nèi)力56</p><p>　　5.3.7 不計(jì)彈性壓縮的活載內(nèi)力57</p>

25、<p>　　5.3.8 計(jì)入彈性壓縮的活載內(nèi)力57</p><p>　　5.3.9 溫度變化引起的內(nèi)力62</p><p>　　5.3.10 混凝土收縮內(nèi)力63</p><p>　　5.4 荷載組合65</p><p>　　5.4.1 計(jì)入荷載安全系數(shù)的荷載效應(yīng)65</p><p>　　5.4.

26、2 荷載組合68</p><p>　　5.5 主拱圈強(qiáng)度驗(yàn)算68</p><p>　　5.5.1 拱圈強(qiáng)度驗(yàn)算68</p><p>　　5.5.2 拱圈截面合力偏心距驗(yàn)算69</p><p>　　5.5.3 拱腳截面直接抗剪驗(yàn)算69</p><p>　　5.5.4 拱的整體“強(qiáng)度—穩(wěn)定性”驗(yàn)算72</

27、p><p>　　5.5.5 橫向穩(wěn)定性驗(yàn)算73</p><p>　　第六章 橋墩及基礎(chǔ)計(jì)算74</p><p>　　6.1 橋臺(tái)尺寸擬定74</p><p>　　6.2 荷載計(jì)算75</p><p>　　6.2.1 橋墩以上恒荷載計(jì)算75</p><p>　　6.2.2 活載內(nèi)力計(jì)算79

28、</p><p>　　6.2.3 內(nèi)力組合80</p><p>　　6.3 正截面強(qiáng)度驗(yàn)算85</p><p>　　6.3.1 墩身截面受壓承載能力驗(yàn)算驗(yàn)算85</p><p>　　6.3.2 墩身截面合力偏心矩驗(yàn)算86</p><p>　　6.4 基底應(yīng)力及偏心距驗(yàn)算86</p><p&

29、gt;　　6.4.1 地基承載能力驗(yàn)算86</p><p>　　6.4.2 基底偏心距驗(yàn)算88</p><p>　　6.5 墩臺(tái)穩(wěn)定性驗(yàn)算88</p><p>　　6.5.1 抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算88</p><p>　　6.5.2 抗滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算89</p><p>　　第七章 施工方案91</p&g

30、t;<p>　　7.1 施工準(zhǔn)備91</p><p>　　7.2 施工方法91</p><p>　　7.3 設(shè)備組成部分91</p><p>　　7.4 主要機(jī)具91</p><p>　　7.4.1 主要機(jī)械名稱(chēng)91</p><p>　　7.4.2 主要機(jī)具介紹91</p>&l

31、t;p>　　7.5 施工步驟92</p><p>　　7.5.1 橋位放樣92</p><p>　　7.5.2 基礎(chǔ)施工92</p><p>　　7.5.3 墩臺(tái)施工92</p><p>　　7.5.4 主拱圈施工92</p><p>　　7.6 拱上建筑施工94</p><p&g

32、t;　　7.6.1 墩柱蓋梁94</p><p>　　7.6.2 橋面系工程94</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)95</b></p><p><b>　　致謝104 </b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案</b></p><p&g

33、t;<b>　　設(shè)計(jì)資料</b></p><p><b>　　橋梁名稱(chēng)</b></p><p>　　滬蓉高速公路佑溪橋。</p><p><b>　　基本資料</b></p><p><b>　　1 橋位概況</b></p><p>

34、;　　本橋位于滬蓉國(guó)道主干線湖北省宜昌至恩施段K29+240處，跨越佑溪。河道與路線正交，河床穩(wěn)定，河道順直，平時(shí)溝內(nèi)水量較少，溝底較深，比降較大，泄洪順暢，設(shè)計(jì)水位：210.17m，一般沖刷線：203.08m；本橋線性為直線，與流水方向正交；橋址斷面、地質(zhì)情況及路線縱斷面資料見(jiàn)附圖；橋面橫坡采用2% 。</p><p>　　2 橋址斷面資料：橋址斷面特征點(diǎn)樁號(hào)及地面高程見(jiàn)表1.1。</p><

35、;p>　　表1.1 橋址斷面特征點(diǎn)樁號(hào)及地面高程</p><p>　　3 地質(zhì)資料：橋位處地質(zhì)鉆探資料見(jiàn)表1.2。</p><p>　　表1.2 地質(zhì)鉆探資料</p><p>　　4 水文資料：設(shè)計(jì)水位：210.17m；一般沖刷線：203.08m。</p><p>　　5 橋面橫坡：采用2%。</p><p>

36、<b>　　設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)</b></p><p>　　1 公路等級(jí)：高速公路；</p><p><b>　　2 橋面凈空：</b></p><p>　　橫向布置采用分離式斷面；</p><p>　　半幅：外側(cè)0.5m鋼筋混凝土防撞護(hù)欄＋凈11.0m ＋ 內(nèi)側(cè)0.75m波形鋼板防撞護(hù)欄；左側(cè)邊緣距路線中心

37、線0.5m；</p><p>　　3 設(shè)計(jì)荷載：汽車(chē)荷載：公路－I級(jí)；</p><p>　　4 設(shè)計(jì)洪水頻率：1/100；</p><p><b>　　5 通航要求：無(wú)；</b></p><p>　　6 抗震烈度：7度。</p><p><b>　　方案比選</b></

38、p><p><b>　　方案一：簡(jiǎn)支梁橋</b></p><p>　　1 孔徑布置：3×30，橋梁全長(zhǎng)90m，其橋型布置見(jiàn)圖1.1。</p><p><b>　　2 上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p>　　（1）外側(cè)0.5m鋼筋混凝土防撞護(hù)欄＋橋面凈寬11.0m ＋ 0.75m波形鋼板防撞護(hù)

39、欄，橋面橫坡2%。</p><p>　?。?）主梁：邊跨和中跨高均為2m，T形梁。</p><p>　?。?）橫隔梁：梁高1.75m。 </p><p>　　圖1.1 立面圖（尺寸單位：cm）</p><p>　　3 下部構(gòu)造：采用柱式橋墩，柱式橋臺(tái)。</p><p>　　4 施工方法及優(yōu)缺點(diǎn)</p>&

40、lt;p>　　簡(jiǎn)支梁橋是目前我國(guó)農(nóng)村公路建設(shè)中廣泛使用的一種橋梁結(jié)構(gòu)形式。簡(jiǎn)支橋梁構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，主要由上部結(jié)構(gòu)、支座系統(tǒng)、橋墩、橋臺(tái)和墩臺(tái)基礎(chǔ)等組成。簡(jiǎn)支梁的主要施工方法有：預(yù)制安裝法和就地澆筑法。預(yù)制安裝法是在預(yù)制工廠或者在運(yùn)輸方便的橋址附近設(shè)置預(yù)制場(chǎng)進(jìn)行梁的成批預(yù)制，然后采用一定的架設(shè)方法進(jìn)行安裝就位，其優(yōu)點(diǎn)有工期短、容易控制構(gòu)件的質(zhì)量和尺寸精度、降低工程成本、可減少混凝土收縮、徐變引起的變形等，但缺點(diǎn)是：需要大型的起吊

41、運(yùn)輸設(shè)備和施工場(chǎng)地和梁體的整體工作性能就不如就地澆筑法。就地澆筑法是在橋位處搭設(shè)支架，作為工作平臺(tái)，然后在其上制作模板，并在模板中澆注梁體混凝土，待混凝土達(dá)到強(qiáng)度后拆除模板、支架。這種方法適用于兩岸橋墩不太高的引橋和城市高架橋，或靠岸邊水不太深且無(wú)通航要求的小跨徑橋梁，優(yōu)點(diǎn)：不需大型的吊裝設(shè)備和專(zhuān)門(mén)的預(yù)制場(chǎng)地、結(jié)構(gòu)的整體性能好，缺點(diǎn)：工期長(zhǎng)、施工質(zhì)量不容易控制、成本較高等。</p><p><b>　　

42、5 美觀方面</b></p><p>　　其構(gòu)造比較單一，所以其美觀性、新穎性比較差。</p><p><b>　　6 行車(chē)舒適方面</b></p><p>　　相鄰兩跨間存在異向轉(zhuǎn)角，路面有折角，影響行車(chē)平順。</p><p>　　方案二：等截面小箱形連續(xù)梁橋</p><p>　　1

43、 孔徑布置：25m+40m+25m，其橋型布置見(jiàn)圖1.2。</p><p>　　圖1.2 立面圖（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　2 上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p>　?。?）外側(cè)0.5m鋼筋混凝土防撞護(hù)欄＋橋面凈寬11.0m ＋ 0.75m波形鋼板防撞護(hù)欄，橋面橫坡2%。</p><p>　　（2）

44、主梁:采用預(yù)應(yīng)力混凝土（后張）連續(xù)小箱梁。 </p><p><b>　　3 下部結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p>　　采用柱式墩，墩臺(tái)采用樁基礎(chǔ)。</p><p>　　4 施工方法及優(yōu)缺點(diǎn)</p><p>　　連續(xù)梁橋梁彎矩分布比較均勻，梁的撓度也小，可節(jié)約材料，增大跨徑 ，但因本橋較高，采用全支架施工比較困難，無(wú)支架

45、施工時(shí)也需要兩套設(shè)備吊裝，施工進(jìn)度比較慢。</p><p><b>　　5 美觀方面</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)形式單一，與環(huán)境的協(xié)調(diào)性較差。</p><p><b>　　6 行車(chē)舒適方面</b></p><p>　　主梁變形曲線平緩，橋面伸縮縫少，行車(chē)舒適。</p><p

46、>　　方案三：鋼筋混凝土箱形拱橋</p><p>　　1 孔徑布置：本方案為懸鏈線箱形拱橋，主拱凈跨徑64m，箱拱凈矢跨比1/8，橋全長(zhǎng)89.28m。其橋型布置圖如圖1.3：</p><p><b>　　2 上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p>　　圖1.3 立面圖（尺寸單位：cm）</p><p>　?。?）外側(cè)

47、0.5m鋼筋混凝土防撞護(hù)欄＋橋面凈寬11.0m ＋ 0.75m波形鋼板防撞護(hù)欄，橋面橫坡2%。</p><p>　?。?）主拱：采用箱形截面，截面高1.6m。</p><p>　?。?）橫隔板：在腹孔墩柱下面設(shè)置，板厚0.30m。</p><p>　　（4）橋面板：采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板，厚度40cm，跨徑為796cm。</p><p&

48、gt;<b>　　3 下部結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p>　　兩側(cè)采用薄壁輕型橋臺(tái)，主拱圈采用鋼筋混凝土實(shí)體橋臺(tái)，基礎(chǔ)為剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。</p><p>　　4 施工方法及優(yōu)缺點(diǎn)</p><p>　　主拱肋采用無(wú)支架門(mén)柱式纜索吊裝，每個(gè)主拱肋縱向分為3段進(jìn)行吊裝.箱間現(xiàn)澆鋼筋混凝土橫隔板組成整體箱，箱間橫向用鋼管作臨時(shí)連接，本方案主拱箱施工比較

49、復(fù)雜，組裝難度高，但構(gòu)件預(yù)制比較多，控制好可加快施工進(jìn)度。優(yōu)點(diǎn)：具有較大的跨越能力，充分發(fā)揮圬工材料及其它抗壓材料的性能、構(gòu)造較簡(jiǎn)單，受力明確簡(jiǎn)潔；缺點(diǎn)：有水平推力的拱橋，對(duì)地基基礎(chǔ)要求較高、跨徑較大時(shí)，自重較大，對(duì)施工工藝等要求較高、建筑高度較高，對(duì)穩(wěn)定不利，設(shè)計(jì)中跨徑不是太大，基礎(chǔ)位于巖石內(nèi)，穩(wěn)定性較好。</p><p><b>　　5 美觀方面</b></p><p

50、>　　此種橋造型比較美觀，與環(huán)境的協(xié)調(diào)性較好。</p><p><b>　　方案選擇</b></p><p>　　從結(jié)構(gòu)形式看，三個(gè)方案可以分為梁式和拱式兩種類(lèi)型。從受力的角度看，梁式橋是一種在豎向荷載作用下無(wú)水平反力的結(jié)構(gòu)，由于外力的作用方向與承重結(jié)構(gòu)的軸線接近垂直，故與同樣跨徑的其他結(jié)構(gòu)相比，主梁產(chǎn)生的彎矩最大。拱式橋的主要承重結(jié)構(gòu)是拱圈，這種結(jié)構(gòu)在豎向荷載

51、作用下，橋墩或橋臺(tái)將承受水平推力，這種水平推力將顯著抵消荷載所引起在拱圈內(nèi)的彎矩，因此與同跨徑的梁相比，拱的彎矩和變形要小得多從而跨越能力大。</p><p>　　總的來(lái)說(shuō)，三個(gè)方案均符合要求，簡(jiǎn)支梁橋構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工困難少，工期短，連續(xù)梁橋變形和緩，伸縮縫少，剛度大，行車(chē)平穩(wěn)，但施工工期長(zhǎng)，施工困難。拱橋外形美觀，構(gòu)造簡(jiǎn)單，能就地取材，能耐久，而且養(yǎng)護(hù)、維修費(fèi)用少；但自重比較大，相應(yīng)的水平推力也較大。</p

52、><p>　　綜上所述，再結(jié)合地形，推薦方案三：上承式混凝土箱形拱橋。</p><p>　　推薦方案橋梁上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定</p><p>　　方案簡(jiǎn)介及上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定</p><p>　　本設(shè)計(jì)方案采用三跨上承式混凝土等截面箱形肋拱結(jié)構(gòu)，橋下無(wú)通航要求，由于跨徑不是很大，故選用一跨，凈跨徑是：64m。橋面全寬12.25m，即外側(cè)0.5m鋼筋混凝

53、土防撞護(hù)欄+凈11.0m +內(nèi)側(cè)0.75m波形鋼板防撞護(hù)欄。橋面板采用空心板。支座采用板式橡膠支座。主拱圈采用箱形肋拱，橋墩采用混凝土墩，基礎(chǔ)因地基承載力較高（弱風(fēng)化炭質(zhì)白云巖），故采用明挖剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。上部結(jié)構(gòu)采用滿堂架施工。</p><p><b>　　拱肋</b></p><p>　　拱肋采用混凝土箱形拱，拱肋高度按經(jīng)驗(yàn)公式估算：取拱圈高度取h=1.6m=160

54、cm。</p><p><b>　　蓋梁與腹孔墩</b></p><p>　　蓋梁的截面尺寸為100cm×120cm，因蓋梁上直接搭設(shè)空心板，考慮防震要求，在蓋梁兩端設(shè)高20cm寬11cm的擋塊，擋塊與板之間預(yù)留2cm以便橋面板的安裝與調(diào)整。</p><p><b>　　橫隔板</b&

55、gt;</p><p>　　橫隔板從拱頂至拱腳方向設(shè)置，橫隔板厚0.16m。每3.38m設(shè)置一道（共7塊），全拱共設(shè)20道。</p><p><b>　　橋面板及橋面鋪裝</b></p><p>　　橋面板采用厚度為40cm的空心板，邊板寬度為1.125m，中板寬度為0.99m。</p><p>　　橋面的橫坡為2%，在

56、支座上放楔形墊塊形成橫坡。</p><p>　　橋面鋪裝選用平均厚度9cm的防水混凝土作鋪裝層，5cm厚的瀝青混凝土磨耗層。</p><p><b>　　排水設(shè)施</b></p><p>　　因橋長(zhǎng)大于50m，橋面橫坡小于2%，需設(shè)置排水設(shè)施，橋面每隔8m設(shè)一個(gè)泄水管，交錯(cuò)排列于行車(chē)道兩側(cè)。泄水管直徑10cm。泄水管口頂部采用鑄鐵格柵蓋板，其頂

57、面比周?chē)访娴?mm。</p><p><b>　　主要材料</b></p><p>　　箱形拱肋采用C40混凝土， 空心板、蓋梁采用C40混凝土，防撞墻、立柱采用C35混凝土，剛性擴(kuò)展基礎(chǔ)采用C30混凝土，引橋輕型橋臺(tái)及主拱橋臺(tái)均采用C30混凝土。受力鋼筋采用R235級(jí)鋼筋</p><p>　　材料重度 瀝青混凝土：γ1=23kN/m3，&

58、lt;/p><p>　　鋼筋混凝土：γ2=25kN/m3，</p><p>　　混凝土： γ3=24kN/m3。</p><p><b>　　橋梁設(shè)計(jì)荷載</b></p><p><b>　　公路—I級(jí)汽車(chē)荷載</b></p><p>　　公路—I級(jí)汽車(chē)荷載包括車(chē)道荷載和車(chē)

59、輛荷載，其中，車(chē)道荷載由均布荷載和集中荷載組成，橋梁結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算采用車(chē)道荷載，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載、橋臺(tái)和擋土墻壓力等的計(jì)算采用車(chē)輛荷載。</p><p><b>　　蓋梁計(jì)算</b></p><p><b>　　上部結(jié)構(gòu)恒載計(jì)算</b></p><p>　　橋面鋪裝及空心板計(jì)算</p><p>　

60、　1 橋面鋪裝層分?jǐn)偟矫恳粔K板上的重量：</p><p>　　瀝青混凝土面層 =0.05×1×23×8=9.2kN</p><p>　　防水混凝土鋪裝層 =0.09×1×24×8=18kN</p><p><b>　　2 空心板計(jì)算</b></p

61、><p>　　(1)空心板尺寸見(jiàn)下圖3.1和3.2，每塊空心板的寬度為99cm，空心板長(zhǎng)為7.96m。</p><p>　　圖3.1 橋面板中板尺寸圖（尺寸單位：cm）</p><p>　　圖3.2 橋面板邊板尺寸圖（尺寸單位：cm）</p><p>　　(2)空心板毛截面面積:</p><p><b>　　(3

62、）空心板自重：</b></p><p><b>　　中板： </b></p><p><b>　　邊板： </b></p><p><b>　?。?）防撞墻：</b></p><p>　　1）防撞墻的尺寸見(jiàn)圖3.3</p><p>　　2）防

63、撞墻毛截面面積：</p><p>　　3）防撞墻自重（在8m的板跨內(nèi)）： </p><p>　　防撞墻均攤到橋面板上: </p><p>　　圖3.3 防撞墻尺寸(尺寸單位：cm)</p><p>　　(5）波形鋼板防撞護(hù)欄</p><p>　　波形護(hù)欄的質(zhì)量相對(duì)于混凝土可以忽略不計(jì)，故只算底座處混凝土的自重。<

64、;/p><p>　　1）波形鋼板防撞護(hù)欄的尺寸見(jiàn)圖3.4</p><p>　　圖3.4 防撞墻尺寸(尺寸單位：cm)</p><p>　　2）波形鋼板防撞護(hù)欄毛截面面積：</p><p>　　3）波形鋼板防撞護(hù)欄自重（在8m的板跨內(nèi)）：</p><p>　　防撞墻均攤到橋面板上: </p><p>

65、;<b>　?。?）鉸縫：</b></p><p>　　1)鉸接縫的尺寸如圖3.5</p><p>　　圖3.5 鉸接縫示意圖（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　2）鉸縫的面積：</b></p><p><b>　　3）鉸縫重：</b></p><

66、;p>　　平攤到每一塊板上的自重為：</p><p>　　由于橋面板采用標(biāo)準(zhǔn)的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，所以無(wú)須對(duì)其進(jìn)行截面配筋計(jì)算。 </p><p>　　3 橋面鋪裝與空心板傳遞給蓋梁的力</p><p>　?。?）一塊中板傳給蓋梁的力</p><p>　?。?）一塊邊板傳給蓋梁的力</p><p>　　4 蓋梁自

67、重可分為兩部分：矩形和梯形荷載，見(jiàn)圖3.6。</p><p>　　圖3.6 蓋梁荷載布置圖</p><p><b>　　恒載內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　1 蓋梁立柱支反力計(jì)算</p><p>　　腹孔上部結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土空心板，板的連接方式是企口混凝土鉸連接。由文獻(xiàn)【2】規(guī)定：鋼筋混凝土蓋梁，其跨高比時(shí)，蓋梁

68、可簡(jiǎn)化為連續(xù)梁計(jì)算，一般構(gòu)造圖見(jiàn)圖3.7。</p><p>　　圖3.7 蓋梁一般構(gòu)造圖（單位：cm）</p><p>　　蓋梁結(jié)構(gòu)自重如圖3.8所示，將蓋梁自重簡(jiǎn)化為圖3.9所示，現(xiàn)利用力法計(jì)算其作用效應(yīng)，做圖和圖如圖3.10所示。</p><p>　　圖3.8 蓋梁結(jié)構(gòu)自重圖（單位：m）</p><p>　　圖3.9 簡(jiǎn)化后蓋梁自重作用情

69、況圖（單位：m）</p><p><b>　　蓋梁自重簡(jiǎn)化計(jì)算：</b></p><p><b>　　集中力</b></p><p><b>　　彎矩 </b></p><p><b>　　圖3.10 彎矩圖</b></p><p>

70、;<b>　　蓋梁慣性矩</b></p><p>　　C30混凝土的彈性模量</p><p><b>　　由得 </b></p><p>　　由豎向力平衡可求的三個(gè)支撐反力分別為：</p><p>　　2.蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算（取蓋梁的一半計(jì)算）</p><p>

71、　　蓋梁截面劃分情況見(jiàn)圖3.11</p><p>　　蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算如下表3.1</p><p>　　圖3.11 蓋梁截面劃分（尺寸單位cm）</p><p>　　表3.1 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算</p><p>　　表3.1 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算</p><p>　　注：由于結(jié)構(gòu)

72、對(duì)稱(chēng)，剩余那部分力關(guān)于截面7-7對(duì)稱(chēng)。</p><p><b>　　活載計(jì)算</b></p><p>　　活載橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>　　活載對(duì)稱(chēng)布置時(shí)用杠桿原理法，非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)用偏心壓力法。汽車(chē)荷載：公路—Ⅰ級(jí)荷載。</p><p><b>　　1車(chē)輛對(duì)稱(chēng)布置</b></p>

73、<p>　　1）以蓋梁跨中對(duì)稱(chēng)布載</p><p><b>　　a 單列車(chē)</b></p><p>　　荷載布置如圖3.12: </p><p>　　圖3.12 單列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）</p><p>　　η1=η2=η3=η4=η5=η8=η9=η10=η11=η12=0</p

74、><p>　　η6=η7= ×0.6=0.3</p><p><b>　　b 雙列車(chē)</b></p><p>　　荷載布置如圖3.13: </p><p>　　圖3.13 雙列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　c 三列車(chē)</b><

75、;/p><p>　　荷載布置如圖3.14:</p><p>　　圖3.14 雙列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）</p><p>　　以兩立柱跨中對(duì)稱(chēng)布載</p><p><b>　　a單列車(chē) </b></p><p>　　荷載布置如圖3.15(a):</p><p>

76、　　圖3.15 單列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　b雙列車(chē) </b></p><p>　　荷載布置如圖3.16:</p><p>　　圖3.16 雙列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　2 非對(duì)稱(chēng)布置</b></p>

77、;<p><b>　　a單列車(chē) </b></p><p>　　荷載布置如圖3.17(a):</p><p>　　圖3.17 非對(duì)稱(chēng)布置橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　由 ：，已知</b></p><p><b>　　則：</b><

78、/p><p><b>　　b 雙列車(chē)</b></p><p>　　荷載布置如圖3.17(b):</p><p><b>　　由 ：，已知</b></p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　　c 三列車(chē)</b>&

79、lt;/p><p>　　荷載布置如圖3.17(c):</p><p><b>　　由 ：，已知</b></p><p><b>　　則： </b></p><p>　　按順橋向可變荷載移動(dòng)情況求支座反力</p><p>　　按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值如

80、圖3.18。公路-Ⅰ級(jí)荷載，由文獻(xiàn)【7】有： (內(nèi)插所得)。當(dāng)車(chē)道數(shù)大于2時(shí)，汽車(chē)荷載要考慮橫向折減：車(chē)道數(shù)為2時(shí)，折減系數(shù)為1.0；車(chē)道數(shù)為3時(shí)，折減系數(shù)為0.78;但折減后的效應(yīng)不得小于兩設(shè)計(jì)車(chē)道的荷載效應(yīng)。</p><p>　　圖3.18 順橋向可變荷載支座反力計(jì)算圖（尺寸單位：cm）</p><p><b>　　單孔布置單列車(chē)時(shí)：</b></p>

81、<p><b>　　單孔布置雙列車(chē)時(shí)：</b></p><p><b>　　單孔布置三列車(chē)時(shí)：</b></p><p><b>　　雙孔布置單列車(chē)時(shí)：</b></p><p><b>　　雙孔布置雙列車(chē)時(shí)：</b></p><p><b&

82、gt;　　雙孔布置三列車(chē)時(shí)：</b></p><p>　　可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力</p><p>　　計(jì)算一般公式為，見(jiàn)表3.2</p><p>　　表3.2 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算表</p><p>　　續(xù)表3.2 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算表</p><p>　　續(xù)表3.2 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算表</p>

83、;<p>　　各梁恒載、可變荷載反力組合</p><p>　　組合計(jì)算見(jiàn)表3.3，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：文獻(xiàn)【1】規(guī)定汽車(chē)荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)µ。µ按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同，對(duì)于簡(jiǎn)支板橋：</p><p><b>　　式（3.1）</b></p><p>　　當(dāng)<

84、1.5Hz時(shí)，µ=0.05；當(dāng)>14Hz時(shí)，µ=0.45；當(dāng)1.5Hz<<14Hz時(shí)，µ=0.1767 。</p><p>　　圖3.19 橋面板中板尺寸圖（尺寸單位：cm）</p><p>　　由前面計(jì)算可知：中板的毛面積: </p><p>　　相對(duì)于底邊的靜距： </p><p>　　毛截

85、面重心離底邊的距離： </p><p>　　有文獻(xiàn)【2】查的C40混凝土的彈性模量，代入公式得：</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　表3.3 各梁恒載、可變荷載基本值（未計(jì)入沖擊系數(shù)）</p><p><b>　　三柱式反力Gi計(jì)算</b></p><

86、p>　　利用邁達(dá)斯軟件按圖3.20所示情況加載計(jì)算三柱反力，其中支座反力Ri見(jiàn)表3.4，取表中大值。各荷載加載計(jì)算結(jié)果如表3.5所示。</p><p>　　圖3.20 彎矩、墩柱反力計(jì)算簡(jiǎn)圖（尺寸單位：cm）</p><p>　　表3.4 三柱反力G1的計(jì)算</p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p&

87、gt;<b>　　各截面的彎矩</b></p><p>　　彎矩計(jì)算：按圖3.20給出的截面位置，各截面彎矩計(jì)算見(jiàn)表3.5，計(jì)算式為：</p><p>　　式中墩柱反力及支座反力數(shù)值見(jiàn)表3.5所示</p><p>　　表3.5 不同荷載情況的墩柱反力及支座反力(單位：kN) </p><p>　　表3.6 各種荷載作用下

88、的各截面彎矩計(jì)算表（單位：kN·m）</p><p>　　相當(dāng)于最大彎矩時(shí)的剪力</p><p><b>　　一般計(jì)算公式為：</b></p><p><b>　　截面1-1：</b></p><p><b>　　截面2-2：</b></p><p

89、><b>　　截面3-3：</b></p><p><b>　　截面4-4：</b></p><p><b>　　截面5-5：</b></p><p><b>　　截面6-6：</b></p><p><b>　　截面7-7：</b&

90、gt;</p><p><b>　　計(jì)算值見(jiàn)表3.7</b></p><p>　　表3.7 各截面剪力計(jì)算表（單位：kN）</p><p>　　續(xù)表3.7 各截面剪力計(jì)算表（單位：kN）</p><p>　　相當(dāng)于最大彎矩時(shí)的剪力組合</p><p>　　各板恒載、可變荷載反力組合：</p&

91、gt;<p>　　組合計(jì)算見(jiàn)表3.8和表3.9，其中：沖擊系數(shù)為：</p><p>　　由恒載、汽車(chē)荷載的不同布載情況進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)組合，共有20種組合，具體組合方式如下：</p><p>　　組合1：恒載×1.2＋1.4×（1+µ）×單列對(duì)稱(chēng)①</p><p>　　組合2：恒載×1.2＋1.4&

92、#215;（1+µ）×單列對(duì)稱(chēng)②</p><p>　　組合3：恒載×1.2＋1.4×（1+µ）×單列非對(duì)稱(chēng)</p><p>　　組合4：恒載×1.2＋1.4×（1+µ）×雙列對(duì)稱(chēng)①</p><p>　　組合5：恒載×1.2＋1.4×（1+µ

93、;）×雙列對(duì)稱(chēng)②</p><p>　　組合6：恒載×1.2＋1.4×（1+µ）×雙列非對(duì)稱(chēng)</p><p>　　組合7：恒載×1.2＋1.4×（1+µ）×三列對(duì)稱(chēng)</p><p>　　組合8：恒載×1.2＋1.4×（1+µ）×三列非對(duì)稱(chēng)&

94、lt;/p><p>　　其中：恒載包括蓋梁自重和板恒載兩部分。</p><p>　　按承載能力極限狀態(tài)組合結(jié)果見(jiàn)表3.8和表3.9。</p><p>　　表3.8 各截面彎矩效應(yīng)組合表（單位：kN·m）</p><p>　　表3.9 各截面剪力效應(yīng)組合表（單位：kN）</p><p>　　續(xù)表3.9 各截面剪力效

95、應(yīng)組合表（單位：kN）</p><p><b>　　蓋梁內(nèi)力匯總</b></p><p>　　將表3.8和3.9中各截面彎矩和剪力匯總于表3.10，并繪制彎矩和剪力包絡(luò)圖（見(jiàn)圖3.17）。</p><p>　　表3.10 內(nèi)力匯總表（單位 ：彎矩kN·m ，剪力kN）</p><p>　　注：表中支點(diǎn)負(fù)彎矩未消

96、峰。</p><p>　　截面配筋設(shè)計(jì)與承載能力校核</p><p>　　采用C40混凝土，主筋選用R235，，保護(hù)層厚5cm（鋼筋中心至混凝土邊緣）。fcd=18.4Mpa，ftd=1.65 Mpa，fsd=195 Mpa。</p><p>　　正截面抗彎承載能力驗(yàn)算</p><p><b>　　式（3.2）</b>&

97、lt;/p><p>　　1 取5-5截面作配筋設(shè)計(jì)：</p><p><b>　　已知：，，取，。</b></p><p><b>　　即：</b></p><p><b>　　化簡(jiǎn)后得：</b></p><p>　　解方程得

98、 </p><p>　　選用Φ28鋼筋，根數(shù)。取6根，，配筋率 </p><p>　　有文獻(xiàn)【2】規(guī)定得：C40混凝土，R235鋼筋=0.62；為防止超筋和保證受壓鋼筋達(dá)到抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，所以需滿足：</p><p>　　驗(yàn)算： </p><p>　　該截面實(shí)際承載能力為：</p>&l

99、t;p>　　正截面承載能力與配筋率滿足文獻(xiàn)【2】要求。</p><p>　　2 蓋梁懸臂端抗彎承載能力驗(yàn)算</p><p><b>　　已知：，，取，。</b></p><p><b>　　即：</b></p><p><b>　　化簡(jiǎn)后得：</b></p>

100、<p>　　解得： </p><p>　　選用Φ28鋼筋，根數(shù)。取6根，配筋率</p><p>　　該截面實(shí)際承載能力為：</p><p>　　正截面承載能力與配筋率滿足文獻(xiàn)【2】要求。</p><p>　　同理其它截面的鋼筋設(shè)計(jì)如表3.11所示。</p><p&

101、gt;　　表3.11 各截面鋼筋量計(jì)算表</p><p>　　注：表中支點(diǎn)截面3-3、7-7彎矩設(shè)計(jì)值按表中數(shù)值折減10%計(jì)算配筋。</p><p><b>　　腹筋及箍筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　由文獻(xiàn)【10】連續(xù)梁斜截面抗剪承載力計(jì)算中規(guī)定，用作連續(xù)梁抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力組合設(shè)計(jì)值按以下規(guī)定取值：等高度連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段

102、取支點(diǎn)上橫隔梁邊緣處的剪力組合設(shè)計(jì)值，變高度連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段取變高度梁段與等高度梁段交接處的剪力設(shè)計(jì)值；計(jì)算第一排彎起鋼筋時(shí)，對(duì)于等高度連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段，取用支點(diǎn)上橫隔梁邊緣處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力，對(duì)于變高度連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段，取用第一排彎起鋼筋下彎點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力；計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，等高度連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段，取用各該排彎起鋼筋上彎點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)

103、的那部分剪力，變高度連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段，取用各該排彎起鋼筋下彎點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力。</p><p><b>　　1 截面尺寸檢查</b></p><p>　　截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　2 檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋

104、

105、 &

106、lt;/p><p>　　故可在梁跨中的某長(zhǎng)度內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置箍筋。</p><p>　　在l長(zhǎng)度范圍內(nèi)可按構(gòu)造要求布置箍筋。</p><p><b>　　3 計(jì)算剪力圖分配</b></p><p>　　邊支點(diǎn)梁段：支點(diǎn)處的剪力V0=697.34 kN，跨中剪力。其中混凝土和箍筋至少承擔(dān)；彎起鋼筋承擔(dān)，設(shè)置

107、彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為：</p><p>　　中柱支點(diǎn)剪力，跨中剪力。其中混凝土和箍筋至少承擔(dān)；彎起鋼筋承擔(dān)，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為：</p><p><b>　　4 箍筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　箍筋采用直徑為10mm的4肢箍筋，箍筋截面積。</p><p>　　邊立柱梁段箍筋間距為：</p><

108、;p>　　又因?yàn)楣拷畹拈g距不應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm，所以取</p><p>　　箍筋配筋率，滿足要求。</p><p>　　由文獻(xiàn)【2】規(guī)定，支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm，梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋，靠近交接范圍的第一根箍筋。綜上計(jì)算故支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距設(shè)為50mm，靠近交接范圍的第一根箍筋，其與交

109、界的距離取50mm，其余取100mm。</p><p><b>　　5 彎起鋼筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　彎起鋼筋的彎起角度為，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的構(gòu)造規(guī)定來(lái)得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置，首先計(jì)算彎起鋼筋上、下彎起點(diǎn)之間的垂直距離，將計(jì)算的各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)截面的以及

110、至支座中心距離、分配的剪力計(jì)算值值列入表3.12。</p><p>　　以邊支點(diǎn)為例：根據(jù)文獻(xiàn)【2】規(guī)定，簡(jiǎn)支梁的第一排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處。這時(shí)為：</p><p>　　則第一排彎筋的彎起點(diǎn)1距支座中心距離為837mm。彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)1，距支座中心距離為：。</p><p>　　對(duì)于第二排彎起鋼筋，可得到</p><p&

111、gt;　　彎起鋼筋的彎起點(diǎn)2距支點(diǎn)中心距離為。</p><p>　　分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值，由比例關(guān)系計(jì)算可得到：</p><p><b>　　得： </b></p><p>　　所需要提供的彎起鋼筋截面積（Asb2）為</p><p>　　第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)2，距支座中心距離為：</p>

112、<p>　　其余各排彎起鋼筋的計(jì)算方法與第二排彎起鋼筋計(jì)算方法相同。</p><p>　　表3.12 彎起鋼筋計(jì)算表</p><p>　　斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算</p><p>　　按文獻(xiàn)【2】5.2.10條要求，截面符合時(shí)可不進(jìn)行斜截面抗剪承載能力計(jì)算，僅按文獻(xiàn)【3】9.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋。</p><p><b&

113、gt;　　經(jīng)驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　5-5截面：</b></p><p>　　則：，故5-5截面可按構(gòu)造要求配置箍筋，其它截面均需進(jìn)行斜截面抗剪承載能力計(jì)算。</p><p>　　按文獻(xiàn)【2】5.2.7條要求，斜截面抗剪承載力驗(yàn)算按以下規(guī)定計(jì)算。</p><p><b>　　式（

114、3.3）</b></p><p>　　由文獻(xiàn)【2】得，，，，fsv=195MPa，。</p><p>　　—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）；</p><p>　　—普通彎起鋼筋的切線與水平線的夾角；</p><p>　　—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率，，當(dāng)時(shí)，取。</p><p>

115、<b>　　1-1截面：</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　2-2截面：</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p>　　故1-1、2-2截面已滿足抗剪要求，不需要配置斜筋。</p

116、><p><b>　　4-4截面：</b></p><p>　　，， ，斜筋8Φ28。</p><p><b>　　6-6截面：</b></p><p>　　，， ，斜筋12Φ28。</p><p>　　故各截面斜截面抗剪承載能力均滿足要求。</p><p&g

117、t;<b>　　全梁承載能力校核</b></p><p>　　鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載力計(jì)算見(jiàn)表3.13所示。</p><p>　　表3.13 鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載力</p><p>　　鋼筋布置圖如下圖3.21</p><p>　　圖3.21 鋼筋布置圖（尺寸單位cm）</p><

118、p>　　繪制全梁承載力圖和彎矩包絡(luò)圖如圖3.22，由圖可知全梁承載力均滿足要求。</p><p>　　圖3.19 全梁承載力校核圖</p><p><b>　　裂縫驗(yàn)算</b></p><p>　　由文獻(xiàn)【2】6.4.3最大裂縫寬</p><p><b>　　式（3.4）</b></p&

119、gt;<p>　　1 其中帶肋鋼筋系數(shù)。</p><p>　　荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為： </p><p>　　荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為： </p><p>　　系數(shù)， 系數(shù)（非板式受彎構(gòu)件）。</p><p><b>　　2 鋼筋應(yīng)力的計(jì)算</b></p><p><

120、;b>　　3 ，</b></p><p><b>　　4最大裂縫寬的計(jì)算</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　撓度驗(yàn)算</b></p><p>　　由文獻(xiàn)【2】 8.2.9規(guī)定跨高比的鋼筋混凝土蓋梁線性剛度較大，

121、撓度均可滿足文獻(xiàn)【2】 6.5.3規(guī)定的要求，可不作撓度驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)，故不需做撓度驗(yàn)算。</p><p><b>　　腹孔墩立柱計(jì)算</b></p><p><b>　　恒荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　由第三章可得：</b></p><p>　　(1)上部構(gòu)造恒

122、載引起柱頂支反力：</p><p>　　G1=389.83kN，G2=461.49kN，G3=389.83kN。 </p><p>　　(2)蓋梁自重引起柱頂支反力：</p><p>　　G1=104.97kN，G2=140.30kN，G3=104.97kN。</p><p>　　(3)墩柱

123、自重計(jì)算：取2號(hào)柱（最不利）作為設(shè)計(jì)對(duì)象</p><p><b>　　如圖4.1：</b></p><p><b>　　(4)底梁自重：</b></p><p>　　底梁高度取立柱的1/5，h=90cm，則底梁可簡(jiǎn)化</p><p><b>　　為如圖所示， </b></

124、p><p>　　圖4.1 2號(hào)柱（尺寸單位：cm）</p><p>　　(5)作用墩柱底面的恒載垂直力為： </p><p><b>　　活荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　汽車(chē)荷載計(jì)算</b></p><p>　　荷載布置見(jiàn)上章圖3.12~3

125、.16，其中，由文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定一個(gè)設(shè)計(jì)車(chē)道上由汽車(chē)荷載產(chǎn)生的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值按車(chē)道荷載標(biāo)準(zhǔn)值在加載長(zhǎng)度上計(jì)算的總重的10%計(jì)算，且同向行駛雙車(chē)道的汽車(chē)荷載制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值為一個(gè)設(shè)計(jì)車(chē)道制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值的兩倍。但公路—Ⅰ級(jí)汽車(chē)荷載的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值不得小于165kN。由蓋梁計(jì)算得知：</p><p>　　1 公路Ⅰ級(jí)，單孔荷載</p><p><b>　　單列車(chē)： </b>&

126、lt;/p><p><b>　　相應(yīng)的制動(dòng)力：</b></p><p>　　按文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定取165 kN。</p><p>　　雙列車(chē)相應(yīng)的制動(dòng)力：</p><p>　　按文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定取330 kN。</p><p>　　三列車(chē)相應(yīng)的制動(dòng)力：</p><p&

127、gt;　　按文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定取386.1 kN。</p><p>　　2 公路Ⅰ級(jí)，雙孔荷載</p><p><b>　　單列車(chē)：</b></p><p><b>　　相應(yīng)的制動(dòng)力：</b></p><p>　　按文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定取165 kN。</p><p&g

128、t;　　雙列車(chē)相應(yīng)的制動(dòng)力：</p><p>　　按文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定取330 kN。</p><p>　　三列車(chē)相應(yīng)的制動(dòng)力：</p><p>　　按文獻(xiàn)【1】4.3.6規(guī)定取386.1kN。</p><p>　　汽車(chē)荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點(diǎn)處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；汽車(chē)荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。&

129、lt;/p><p><b>　　風(fēng)荷載計(jì)算</b></p><p>　　由文獻(xiàn)【1】4.3.7規(guī)定:橫向風(fēng)荷載假定水平的垂直作用與橋梁各部分迎風(fēng)面積的形心上，其標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計(jì)算： </p><p><b>　　式（4.1）</b></p><p>　　，按文獻(xiàn)【1】表4.3.7-3取得， 按文獻(xiàn)【1】

130、附表A選取。</p><p>　　由文獻(xiàn)【1】4.3.7規(guī)定：橋墩上的順橋向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值可按橫橋向風(fēng)壓的70%乘以橋墩迎風(fēng)面積計(jì)算。</p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)【1】規(guī)定，按文獻(xiàn) 【1】 表4.3.7-6內(nèi)插取，計(jì)算得，按文獻(xiàn) 【1】 表4.3.7-1?。?。</p><p>　　所以順橋向風(fēng)荷載為：</p><p><b>　　蓋