1、<p><b>　　1 工程概況</b></p><p>　　1.1 建設(shè)項(xiàng)目名稱：龍巖第一技校學(xué)生宿舍</p><p>　　1.2 建設(shè)地點(diǎn)：龍巖市某地</p><p>　　1.3 建筑類型：八層宿舍樓，框架填充墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，混凝土C30。</p><p>　　1.4 設(shè)計(jì)資料：<

2、;/p><p>　　1.4.1 地質(zhì)水文資料：由地質(zhì)勘察報(bào)告知，該場(chǎng)地由上而下可分為三層：</p><p>　　雜填土：主要為煤渣、石灰渣、混凝土塊等，本層分布穩(wěn)定，厚0-0.5米；</p><p>　　粘土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fak=210Kpa, 土層厚0.5-1.5米</p><p>　　亞粘土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fak=300Kpa, 土層

3、厚1.5-5.6米</p><p>　　1.4.2 氣象資料：</p><p>　　全年主導(dǎo)風(fēng)向：偏南風(fēng) 夏季主導(dǎo)風(fēng)向：東南風(fēng) 冬季主導(dǎo)風(fēng)向：西北風(fēng) </p><p>　　基本風(fēng)壓為：0.35kN/m2（c類場(chǎng)地）</p><p>　　1.4.3 抗震設(shè)防要求：七度三級(jí)設(shè)防</p><p>　　1.4.4

4、 建設(shè)規(guī)模以及標(biāo)準(zhǔn)：</p><p>　　1 建筑規(guī)模：占地面積約為1200平方米，為8層框架結(jié)構(gòu)。</p><p><b>　　建筑防火等級(jí)：二級(jí)</b></p><p><b>　　建筑防水等級(jí)：三級(jí)</b></p><p>　　4 建筑裝修等級(jí)：中級(jí) </p><p&g

5、t;　　2 結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型</p><p>　　2.1 結(jié)構(gòu)承重方案選擇</p><p>　　根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用橫向框架承重方案，框架梁、柱布置參見(jiàn)結(jié)構(gòu)平面圖，如圖2.1所示。</p><p>　　2.2 主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算</p><p>　　2.2.1 主要構(gòu)件選型</p&g

6、t;<p>　?。ǎ保┝憨p板﹑柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)</p><p>　　圖2.1 結(jié)構(gòu)平面布置圖</p><p>　　（２）墻體采用：粉煤灰輕質(zhì)砌塊</p><p>　?。ǎ常w厚度：外墻:250mm，內(nèi)墻:200mm</p><p>　　（４）基礎(chǔ)采用：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)</p><p>　　2

7、.2.2 梁﹑柱截面尺寸估算</p><p><b>　　橫向框架梁:</b></p><p><b>　　中跨梁（BC跨）：</b></p><p>　　因?yàn)榱旱目缍葹?500mm，則.</p><p>　　取L=7500mm h=(1/8~1/12)L=937.5mm~625mm 取h

8、=750mm. </p><p>　　375mm~250mm 取b=400mm </p><p>　　滿足b>200mm且b 750/2=375mm</p><p>　　故主要框架梁初選截面尺寸為：b×h=400mm×750mm</p><p>　　同理，邊跨梁（AB、CD跨）可?。篵×h=300

9、mm×500mm</p><p><b>　　其他梁：</b></p><p><b>　　連系梁：</b></p><p>　　取L=7800mm h=(1/12~1/18)L=650mm~433mm 取h=600mm</p><p>　　300mm~200mm 取b=300

10、mm</p><p>　　故連系梁初選截面尺寸為：b×h=300mm×600mm</p><p>　　由于跨度一樣，為了方便起見(jiàn)，縱向次梁截面尺寸也初選為：</p><p>　　b×h=300mm×600mm</p><p>　　橫向次梁：跨度L=6300mm h=(1/12~1/18)L=525m

11、m~350mm 取h=450mm</p><p>　　225mm~150mm 取b=250mm</p><p>　　故橫向次梁初選截面尺寸為：b×h=250mm×450mm</p><p><b>　　（3）框架柱:</b></p><p>　　×3000=374.7mm~281mm

12、 b=(1~2/3)h 取b=h</p><p>　?、?按軸力估算: A、D列柱: No=8×2×3.9×3.15 m2×14KN/m2=2752KN</p><p>　　B、C列柱: No=8×2×3.9×6.8 m2×14KN/m2=6027KN</p><p>　?、?按軸

13、壓比驗(yàn)算:此建筑抗震等級(jí)為三級(jí)，=0.9 </p><p>　　選C30型混凝土 =14.3 N/㎡ N=1.2No</p><p>　　B、C列柱： (2.1)</p><p>　　A﹑D列柱： (2.2)</p><p>　　故初選柱截面尺寸為： B、C列柱： b×h=750mm×750mm<

14、/p><p>　　A﹑D列柱： b×h=600mm×600mm</p><p>　　2.3 確定結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　2.3.1 三個(gè)假設(shè)：</p><p>　?、倨矫娼Y(jié)構(gòu)假定：認(rèn)為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)，垂直于該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不受力；</p><p>　?、跇前逶?/p>

15、自身平面內(nèi)在水平荷載作用下，框架之間不產(chǎn)生相對(duì)位移；</p><p>　?、鄄豢紤]水平荷載作用下的扭轉(zhuǎn)作用。</p><p>　　2.3.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置圖,選定第5軸線作為計(jì)算單元. 如圖2.2所示 </p><p>　　框架梁跨度(按柱中心線確定)：</p><p>　　AB

16、、CD跨: 6300mm</p><p>　　BC跨: 7500mm</p><p><b>　　框架柱高度：</b></p><p>　　假定基礎(chǔ)頂面到室外地面的距離為500mm,則可</p><p>　　取底層:H1=4500+300+500=5300mm </p><p>　　其它層:H2=

17、H3=H4=H5=H6=H7=H8=H9=3000mm</p><p>　　框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.3所示</p><p>　　圖2.2 框架計(jì)算單元</p><p>　　2.4 梁﹑柱慣性矩,線剛度,相對(duì)線剛度計(jì)算</p><p>　　2.4.1 梁﹑柱慣性矩計(jì)算</p><p>　　計(jì)算梁截面慣性矩時(shí)，考慮到現(xiàn)澆

18、樓板的作用，邊跨取I=1.5IO，中跨取I=2IO（IO為不</p><p>　　考慮梁翼緣作用的梁截面慣性矩）</p><p>　　圖2.3 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　主要框架梁： (2.3)</p><p>　　次要框架梁： (2.4)

19、</p><p>　　邊框架梁： (2.5)</p><p>　　中框架梁： (2.6)</p><p>　　內(nèi)柱： (2.7)</p><p>　　外柱：

20、 (2.8)</p><p>　　2.4.2 梁﹑柱線剛度計(jì)算</p><p>　　根據(jù)公式 i=EI/l (2.9)</p><p>　　可以得出梁﹑柱的線剛度如下(E=EC)</p><p>　　梁

21、： iA8B8= iC8D8=3.125×109E/6300=0.5×106E </p><p>　　ib8C8=14.06×109E/7500=1.87×106E</p><p>　　柱： iD1D0=1.08×1010E/5300=2.04×106E iC1C0=2.64×1010E/530

22、0=4.98×106E </p><p>　　iD7D8=1.08×1010E/3000=3.6×106E iC7C8=2.64×1010E/3000=8.8×106E </p><p>　　2.4.3 梁﹑柱相對(duì)線剛度計(jì)算</p><p>　　取iD1D0值作為基準(zhǔn)值1.算得梁﹑柱的相對(duì)線剛度標(biāo)于圖

23、2.3中。</p><p>　　3. 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p><b>　　3.1 永久荷載</b></p><p>　　3.1.1 作用于框架梁上的均布荷載</p><p><b>　　1 屋面恒載</b></p><p>　　三氈四油屋面防水層

24、 0.4kN/m2</p><p>　　1:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4kN/m2</p><p>　　水泥蛭石板保溫層 60mm 0.12kN/m2</p>

25、<p>　　1:8水泥爐渣找坡 80mm 1.44kN/m2</p><p>　　1:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4kN/m2</p><p>　　現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm

26、 2.5kN/m2</p><p>　　板底抹灰 20mm 0.4kN/m2</p><p>　　合計(jì)5.66kN/m2 </p><p><b>　　2 樓面恒載</b></p><p>　　水磨石地面

27、 0.65kN/m2</p><p>　　現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2</p><p>　　板底抹灰 20mm

28、 0.4kN/m2</p><p>　　合計(jì)3.55kN/m2</p><p><b>　　3 框架梁自重</b></p><p>　　邊跨框架梁： 0.30.525=3.75kN/m </p><p>　　中跨框架梁： 0.40.7525=7.5kN/m </p><p&g

29、t;<b>　　4 柱子自重</b></p><p>　　上層柱： 外柱： 0.60.6253=27kN /根 </p><p>　　內(nèi)柱： 0. 750.75253=42.2kN /根</p><p>　　底層柱： 外柱： 0.60.6255.3=47.7kN /根 </p><p>　　內(nèi)柱

30、： 0. 750.75255.3=74.5kN /根</p><p>　　5 墻自重及兩面抹灰</p><p>　　女兒墻：0.251.58=3KN/m 兩面抹灰： 0.8kN/m</p><p>　　2~8層： 內(nèi)墻: 0.2（3-0.5）8=4kN/m 0.2（3-0.75）8=3.6kN/m</p><p>　

31、　外墻: 0.25（3-0.5）8=5kN/m 0.25（3-0.75）8=4.5kN/m</p><p>　　底層: 0.25（4.5-0.75）8=7.5kN/m 0.25（4.5-0.5）8=7.5 kN/m</p><p>　　6 作用在框架梁上的恒載（走廊板按單向板計(jì)算）</p><p>　　樓面荷載分配按雙向板進(jìn)行等效分配&

32、lt;/p><p>　　短向分配：5aq/8 (3.1) </p><p>　　長(zhǎng)向分配： (3.2)</p><p>　　頂層：（走廊板按單向板計(jì)算） </p>

33、<p>　　邊跨框架梁自重 0.30.525=3.75 kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷 2（0.5-0.1）0.0217=0.27 kN/m</p><p>　　中跨框架梁自重 0.40.7525=7.5 kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷 2（0.75-0.1）0.0217=0.44 kN/m <

34、;/p><p>　　qA1=qB1=qG4=qH4=5.660.53.9=11.04 kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q===9.25 kN/m</p><p>　　qE4=qF3=qC4=Qd1=2.550.55.66=7.22 kN/m(峰值)</p>

35、;<p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=57.22/8=4.51 kN/m </p><p>　　所以，作用在框架梁上的線荷載為：</p><p>　　qL5=qL1=4.02+9.252=22.52 kN/m qL2=qL4=7.94+4.512=16.96 kN/m&

36、lt;/p><p>　　qL3=7.94 kN/m</p><p>　　同理可求得作用在框架梁上的集中荷載為F=146.15kN</p><p>　　作用在標(biāo)準(zhǔn)層梁上的線荷載以及集中荷載同理可以求出，在此不再贅述，僅列結(jié)果如下：</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層框架梁上的線荷載為：</p><p>　　qL5=qL1=9.72+

37、5.82=21.32 kN/m qL2=qL4=13.07+2.832=18.73 kN/m</p><p>　　qL3=7.94 kN/m</p><p>　　集中荷載為F=157.57KN</p><p>　　3.1.2 恒載作用于框架柱上的集中荷載</p><p>　　計(jì)算方法：每層柱分為上下兩個(gè)截面，其中：</

38、p><p>　　上截面集中荷載=與柱相連接的縱向框架梁自重以及其上墻體、次梁傳來(lái)恒載、樓面結(jié)</p><p><b>　　構(gòu)層傳來(lái)恒載之和</b></p><p>　　下截面集中荷載=上截面?zhèn)鱽?lái)荷載+該層柱自重</p><p><b>　　1 邊跨 </b></p><p>　

39、　頂層： 連系梁自重 qL6=qL7= qL16=qL17=0.30.625=4.5 kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34 kN/m</p><p>　　橫向次梁自重 L18=qL19= qL24=qL25=0.250.4525=2.81 kN/m</p><p>　　側(cè)粉刷 2（

40、0.45-0.1）0.0217=0.24 kN/m</p><p>　　女兒墻自重 37.8=23.4 kN</p><p>　　墻面抹灰 0.8 kN/m</p><p>　　qA3=qB3=qG2=qH2=5.660.53.9=11.04 kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為<

41、/b></p><p>　　q===9.25 kN/m</p><p>　　qA2=qB2=qG3=qH3=5.660.53.9=11.04 kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=511.04/8=6.9 kN/m </p><

42、;p>　　所以，作用在邊跨柱頂?shù)募泻奢d為</p><p>　　F81 =［（3.05+9.25）6.3/（22）+（4.84+6.9+0.8）3.9］2+23.4</p><p><b>　　=159.96KN</b></p><p>　　作用在邊跨柱底的集中荷載為</p><p>　　F82=159.96+27

43、=187.96KN</p><p>　　七層： 連系梁自重 qL6=qL7= qL16=qL17=0.30.625=4.5 kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34 kN/m</p><p>　　連系梁上縱墻自重 0.25（3-0.6）87.8=37.44 kN</p>

44、;<p>　　墻面粉刷 2（3-0.6）0.0217=1.63kN/m</p><p>　　橫向次梁自重 L18=qL19= qL24=qL25=0.250.4525=2.81kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷 2（0.45-0.1）0.0217=0.24kN/m</p><p>　　橫向次

45、梁上橫墻自重 0.2（3-0.45）8=4.08kN/m</p><p>　　墻面粉刷 2（3-0.45）0.0217=1.73kN/m</p><p>　　qA3=qB3=qG2=qH2=3.550.53.9=6.92 kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><

46、;p>　　q===5.8kN/m</p><p>　　qA2=qB2=qG3=qH3=3.550.53.9=6.92 kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=56.92/8=4.33 kN/m </p><p>　　所以，作用在邊跨柱頂?shù)募泻奢d為

47、</p><p>　　F71 =［（4.84+4.33+1.63）7.8/2+（3.05+5.8+4.08+1.72）6.3/（22）］2+37.44+179.16=167.86+187.96=354.82KN</p><p>　　作用在邊跨柱底的集中荷載為</p><p>　　F72=354.82+27=381.82KN</p><p>　

48、　同理可算得其余各層柱集中荷載，在此不再贅述，僅列結(jié)果如下</p><p>　　六層 F61=167.86+381.82=549.68KN F62=549.68+27=576.68KN </p><p>　　五層 F51=167.86+576.68=744.54KN F52=744.54+27=771.54KN </p><p>　　四層 F41=16

49、7.86+771.54=939.4KN F42=939.4+27=966.4KN </p><p>　　三層 F31=167.86+966.4=1134.26KN F32=1134.26+27=1161.26KN </p><p>　　二層 F21=167.86+1161.26=1329.12KN F22=1329.12+27=1356.12KN </p>

50、<p>　　一層 F11=167.86+1356.12=1523.98KN F12=1523.98+47.7=1571.68KN</p><p><b>　　2 中跨 </b></p><p>　　頂層：連系梁自重 qL14=qL15= qL18=qL19=0.30.625=4.5 kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉

51、刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34 kN/m</p><p>　　qA4=qB4=qG1=qH1=5.660.53.9=11.04 kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=511.04/8=6.9 kN/m </p><p>　　

52、qE1=qF2=qC1=qD2=5.660.52.55=7.22kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q===5.93kN/m</p><p>　　所以，作用在中跨柱頂?shù)募泻奢d為</p><p>　　F81 =（4.84+6.9+5.93）7.82/2+（6.3+2

53、.55）3.05/2+4.152.55/2</p><p>　　+9.256.3/2=185.75KN</p><p>　　作用在邊跨柱底的集中荷載為</p><p>　　F82=185.75+42.2=227.95KN</p><p>　　七層： 連系梁自重 qL8=qL9= qL14=qL15=0.30.625=4.5

54、kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34 kN/m</p><p>　　橫向次梁自重 L18=qL19=qL24=qL25=L20=qL21=qL22=qL23</p><p>　　=0.250.4525=2.81kN/m</p><p>　　梁側(cè)粉刷

55、 2（0.45-0.1）0.0217=0.24kN/m</p><p>　　橫向次梁上橫墻自重 0.2（3-0.45）8=4.08kN/m</p><p>　　墻面粉刷 2（3-0.45）0.0217=1.73kN/m</p><p>　　qA4=qB4=qG1=qH1=3.550.53.9=6.92kN/m(峰值)</p>

56、;<p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=56.92/8=4.33kN/m </p><p>　　qE1=qF2=qC1=qD2=3.550.52.55=4.53kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p&

57、gt;　　q===3.72kN/m</p><p>　　所以，作用在中跨柱頂?shù)募泻奢d為</p><p>　　F71 =(4.84+4.33+3.72)7.82/2+（6.3+2.55）8.86/2+2.832.55/2</p><p>　　+5.86.3/2+242=161.63+227.95=389.58KN</p><p>　　作用在邊

58、跨柱底的集中荷載為</p><p>　　F72=389.58+42.2=431.78KN</p><p>　　同理可算得其余各層柱集中荷載，在此不再贅述，僅列結(jié)果如下</p><p>　　六層 F61=161.63+431.78=593.41KN F62=593.41+42.2=635.61KN </p><p>　　五層 F51

59、=161.63+635.61=797.24KN F52=797.24+42.2=839.44KN </p><p>　　四層 F41=161.63+839.44=1000.74KN F42=1000.74+42.2=1042.94KN </p><p>　　三層 F31=161.63+1042.94=1204.24KN F32=1204.24+42.2=1246.44

60、KN </p><p>　　二層 F21=161.63+1246.44=1408.07KN F22=1408.07+42.2=1450.27KN </p><p>　　一層 F11=161.63+1450.27=1611.9KN F12=1611.9+74.5=1686.4KN</p><p>　　恒載作用受荷簡(jiǎn)圖如圖3.1所示 </p>

61、<p><b>　　3.2 活荷載</b></p><p>　　查荷載規(guī)范：樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0KN/m2,上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0KN/m2 。</p><p>　　3.2.1 作用在框架梁上的活荷載</p><p>　　1 作用在框架梁上的均布活荷載</p><p>　　qL1=qL

62、5=2.00.53.92=7.8kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　圖3.1 恒載作用受荷簡(jiǎn)圖</p><p>　　q===6.54KN/m</p><p>　　qL2=qL4=2.00.52.552=5.1kN/m(峰值)</p><p>

63、;<b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=55.1/8=3.19kN/m</p><p>　　2 作用在框架梁上的集中活荷載</p><p>　　qE3=qF4=qC3=qD4=2.00.52.55=5.1kN/m(峰值)</p><p><b>　　則等效均布荷載為<

64、/b></p><p>　　q===4.0KN/m</p><p>　　qI1=qI2=qK1=qK2=2.00.52.4=2.4kN/m（均值）</p><p>　　qC2=qE2=qF1=qD3=2.00.52.55=2.55kN/m（峰值）</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p&g

65、t;<p>　　q=5aq/8=52.55/8=1.59kN/m</p><p><b>　　所以集中荷載為</b></p><p>　　F=［1.592.55/(22)+2.47.8/2+4.07.8/2］2</p><p><b>　　=51.95KN</b></p><p>　　

66、3.2.2 作用在框架柱上的集中活荷載</p><p>　　邊跨 qA2=qB2=qG3=qH3=2.00.53.9=3.9kN/m（峰值）</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=53.9/8=2.44kN/m</p><p>　　qA3=qB3=qG2=qH2

67、=2.00.53.9=3.9kN/m（峰值）</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q==3.27 kN/m</p><p>　　所以，作用在邊跨柱子上的集中活載為</p><p>　　FA=FD=2.447.82/2+3.276.32/(22)=29.33KN</p>

68、<p>　　2 中跨 qA4=qB4=qG1=qH1=2.00.53.9=3.9kN/m（峰值）</p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q=5aq/8=53.9/8=2.44kN/m</p><p>　　qC1=qE1=qF2=qD2=2.00.52.55=2.55kN/m（峰值）</

69、p><p><b>　　則等效均布荷載為</b></p><p>　　q==2.09kN/m</p><p>　　所以，作用在邊跨柱子上的集中活載為</p><p>　　FB=FC=(2.44+2.09)7.8+1.592.55/2+3.276.3/2=47.66KN</p><p>　　活載作用受荷

70、簡(jiǎn)圖如圖3.2所示 </p><p>　　圖3.2 活載作用受荷簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　3.3 風(fēng)荷載</b></p><p>　　風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：w=βZμSμZω0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為：w0=0.35</p><p>　　地面粗糙類別為C類；風(fēng)振系數(shù)：βZ=1+Hi/Hξγ/μZ

71、 (3.3) </p><p><b>　　表3.1</b></p><p>　　H總=30.9m B≈58m H/B≈0.5</p><p>　　查表：脈動(dòng)影響系數(shù)γ=0.40 <

72、;/p><p><b>　　表3.2</b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)基本周期：</b></p><p>　　==0.41 (3.4)</p><p>　　ω0 =0.350.62=0.22kN/m2

73、 (3.5)</p><p>　　ω0T2=0.220.412=0.04 (3.6)</p><p>　　查表得：脈動(dòng)增大系數(shù)ξ=1.17</p><p>　　βZ

74、=1+Hi/Hξγ/μZ (3.7) <

75、/p><p><b>　　表3.3</b></p><p>　　ωk=βZμSμZω0 (3.8)</p><p>　　∵結(jié)構(gòu)

76、高度H=25.8<30m,故取βZ=1.0, μS=1.3 </p><p><b>　　表 3.4</b></p><p>　　轉(zhuǎn)化為集中荷載（受荷面與計(jì)算單元同）</p><p>　　8層： FW8K=7.8(3.0/2+1.5)0.64=14.98KN</p><

77、p>　　7層： FW7K=7.83.0（0.64+0.59）2=28.78KN</p><p>　　6層： FW6K=7.83.0（0.59+0.54）2=26.44KN</p><p>　　5層： FW5K=7.83.0（0.54+0.49）2=24.1KN</p><p>　　4層： FW4K=7.83.0（0.49+0.45）2=22KN</p&g

78、t;<p>　　3層： FW3K=7.83.0（0.45+0.42）2=20.36KN</p><p>　　2層： FW2K=7.83.0（0.42+0.4）2=19.19KN</p><p>　　1層： FW1K=7.80.43.0/2+3.60.384.8=18.91 KN</p><p>　　風(fēng)荷載受荷簡(jiǎn)圖如圖3.3所示</p>&

79、lt;p>　　圖3.3 風(fēng)載作用受荷簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　3.4 地震荷載</b></p><p>　　3.4.1 重力荷載代表值計(jì)算</p><p>　　所謂重力荷載代表值是指的一個(gè)變形縫范圍內(nèi)樓層所有恒載與活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合</p><p>　　值，即恒載＋0.5活載,具體計(jì)算結(jié)果如下:<

80、;/p><p><b>　　1 恒載</b></p><p>　　屋面重力值：G面=5.66（3.06.5+7.8720.1-2.17.8-7.86.75-36.3）=5515KN</p><p>　　樓板重力值：G板=3.55（3.06.5+7.8720.1-2.17.8-7.86.75-36.3）=3459K</p><p

81、>　　梁重力值：G1=0.40.756.5259+0.30.56.32517+0.30.67.8</p><p>　　2536+0.30.63425+0.30.67.8255+0.250.458.852513+(20.026.59+20.026.317+20.027.836+20.023 4+20.027.85+20.028.8513)17=3073KN</p><p>　　柱重力值

82、： G上柱=2717+42.218+0.250.2525312=1256KN</p><p>　　G底柱=47.717+74.518+0.250.25255.312=2218KN</p><p>　　突出屋面部分板自重：G2=6.757.8=52.65KN</p><p>　　樓梯自重：樓梯間荷載近似取為樓面荷載的1.5倍，即q=3.551.5=5.3KN/m2&

83、lt;/p><p>　　為了安全起見(jiàn)取大值，可取q=6KN/m2，則樓梯自重為</p><p>　　G梯=6(3.06.3+7.86.75+3.06.3)=542.7KN</p><p>　　墻重力值：G女兒墻=（220.1+32+7.852+2.12+7.83）3=455.4KN </p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層墻重：G3=0.251.2858.0

84、32+0.30.256.382+0.2537.5</p><p>　　8+0.25832.12+0.251.27.58+0.238(58.03-15)2+0.2583(3+2.43)+0.23817.712=1936KN</p><p>　　G標(biāo)門窗=0.41.258.032+0.12.11.0(152+122)=67KN</p><p>　　G墻 = 0.2

85、51.5858.03+0.254.5820.12+0.24.58</p><p>　　13.86=1132KN</p><p>　　G底門窗=0.42.658.03+0.43.858.03=148KN</p><p>　　G突柱 =0.250.255.42512=101KN</p><p>　　G突墻 =0.255.46.7528+0.25

86、5.42.78+0.255.42.48+</p><p>　　0.255.48.858+0.255.46.38+0.255.47.88=449KN</p><p><b>　　2 活荷載</b></p><p>　　Q=2.0(313.8+20.17.85+7.8211.25+4.86.3)=2062KN </p><p&

87、gt;　　Q突板=2.0(7.86.75+36.3)=143KN</p><p>　　3 重力荷載代表值 </p><p>　　G8 = G面+G梁+G上柱/2+ G標(biāo)墻/2+Q/2+ G女兒墻+（G2+G突墻+G突柱+Q突板/2）3</p><p>　　=5515+3073+1256/2+455.4+19

88、36/2+2062/2+（52.65+101+449+143/2）</p><p>　　=12733KN </p><p>　　G7= G板+G梁+G上柱+ G標(biāo)墻+Q/2</p><p>　　=3459+3073+1256+1936+2062/2=10755KN</p>

89、<p>　　G2=G3=G4=G5=G6=G7=10755KN</p><p>　　G1= G板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G標(biāo)墻/2+G底墻/2+Q/2</p><p>　　=3459+3073+1256/2+2218/2+1936/2+1132/2+2062/2</p><p><b>　　=10834KN</b></p

90、><p>　　3.4.2 柱抗側(cè)移剛度D的計(jì)算</p><p><b>　　1 橫梁線剛度</b></p><p>　　為了簡(jiǎn)化計(jì)算，框架梁截面慣性矩增大系數(shù)取1.2</p><p>　　AB、CD跨：kb=iC8D8×1.2=5×1053104×1.2=18109N·mm<

91、/p><p>　　BC跨： kb=iB8C8×1.2=18.7×1053104×1.2=67.3109 N·mm</p><p><b>　　2 柱的線剛度</b></p><p>　　邊柱：底層： kc=20.41053104=61.2109N·mm</p><p>

92、;　　其它層： kc=361053104=108109N·mm</p><p>　　中柱：底層： kc=49.81053104=149.4109N·mm</p><p>　　其它層： kc=881053104=264109N·mm</p><p>　　3 框架柱的側(cè)移剛度D值</p><p>　　表3.5

93、 2～8層D值的計(jì)算</p><p>　　表3.6 底層D值的計(jì)算</p><p>　　4 計(jì)算框架自振周期</p><p>　　各層D值匯總（見(jiàn)表3.7）</p><p>　　表3.7 各層D值匯總</p><p>　　按頂點(diǎn)位移法計(jì)算，考慮輕質(zhì)砌塊墻對(duì)框架剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)α0=0.8，計(jì)算

94、公式為1=1.7α0,式中△T為頂點(diǎn)橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算位移。按D值法計(jì)算。見(jiàn)表3.8 </p><p>　　5 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移的計(jì)算</p><p>　　多遇地震作用下，設(shè)防烈度為7度，查表αmax=0.08.龍巖市反應(yīng)譜特征周期查表Tg=0.35s,Tg＜T1＜5Tg</p><p>　　∴ (3.9)<

95、;/p><p>　　6 水平地震作用計(jì)算</p><p>　　因?yàn)門1=0.88s＞1.4Tg=1.40.35=0.49s.尚需考慮頂部附加水平地震作用。</p><p>　　δn=0.08T1+0.07=0.080.88+0.07=0.140 (3.10)</p><p>　　結(jié)構(gòu)

96、總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：Fek=α1Geq=0.0340.8588097=2546KN (3.11)</p><p>　　頂部附加的集中水平地震作用為：ΔFn=δn·Fek=0.142546=356KN (3.12)</p><p>　　表3.8 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算 </p><p>　

97、　T1=1.70.8=0.88s (3.13)</p><p><b>　　(3.14)</b></p><p>　　=108345.3+10755(8.3+11.3+14.3+17.3+20.3+23.3)+1273326.3</p><p>　　=1422

98、790.9KN</p><p>　　同理：F2=134KN F3=182KN F4=231KN F5=279KN F6=327KN F7=376KN</p><p>　　F8=423KN F8＇=875KN</p><p>　　Fi,Vi和△ue的計(jì)算（見(jiàn)表3.9）</p><p>　　表3.9 Fi,Vi和△ue的計(jì)算

99、</p><p>　　應(yīng)將地震作用按柱剛度轉(zhuǎn)化為計(jì)算單元的那一榀框架,轉(zhuǎn)化后地震作用下框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.4所示。</p><p><b>　　4 內(nèi)力分析</b></p><p>　　作用于框架上的荷載總的分為兩大類型,即水平作用和豎向作用,對(duì)豎向作用可不考慮框架的側(cè)移,故可采用彎矩二次分配法計(jì)算;水平作用考慮框架節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng),采用D值法分析,

100、各種作用的內(nèi)力計(jì)算分述如下:</p><p>　　4.1 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　4.1.1 固端彎矩計(jì)算</p><p>　　1 恒荷載作用下框架梁兩端的固端彎矩</p><p>　　由于結(jié)構(gòu)和荷載都對(duì)稱，故可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，如圖4.1所示</p><p><b>　　AB跨：

101、</b></p><p><b>　　八層</b></p><p>　　MAB=-ql²/12=-22.52×6.3²/12=-74.5KN·m (4.1) </p><p>　　MBA=ql²/12=22.52×6.3²

102、;/12=74.5KN·m (4.2)</p><p>　　圖3.4 水平地震作用受荷簡(jiǎn)圖</p><p>　　圖4.1 恒載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　一～七層</b></p><p>　　MAB=-ql²/12=-21.32

103、15;6.3²/12=-70.5KN·m</p><p>　　MBA=ql²/12=21.32×6.3²/12=70.5KN·m</p><p><b>　　BE跨：</b></p><p><b>　　八層 </b></p><p

104、>　　M C8＇E8＇＝－7.943.752/3-146.152.55(23.75-2.55)/(23.75)</p><p>　?。剑?83.2KN·m</p><p>　　M E8＇C8＇＝－7.943.752/6-146.151.22/(23.75)＝-46.7KN·m</p><p>　　M C8＇＇E8＇＇＝－22.35KN

105、83;m</p><p>　　M E8＇＇C8＇＇＝6.65KN·m</p><p>　　∴M C8E8＝M C8＇E8＇+M C8＇＇E8＇＇ ＝－305.55KN·m</p><p>　　M E8C8＝M E8＇C8＇+ M E8＇＇C8＇＇＝-40.05KN·m</p><p>　　利用《結(jié)構(gòu)力學(xué)》知識(shí)，分

106、別求出了每層每根梁在恒荷載作用下梁兩端的固端彎矩，然后（注意考慮節(jié)點(diǎn)的偏心彎矩）進(jìn)行疊加，總的固端彎矩標(biāo)注于表4.1中。</p><p>　　4.1.2 節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算</p><p>　　μA8B8==0.124 (4.3) </p><p>　　μA8A7==0.876

107、 (4.4)</p><p>　　其余分配系數(shù)見(jiàn)表4.1</p><p>　　4.1.3 彎矩分配、傳遞</p><p>　　具體計(jì)算可在表中進(jìn)行，計(jì)算過(guò)程和結(jié)果參見(jiàn)表4.1。</p><p>　　4.1.4 畫(huà)內(nèi)力圖</p><p>　　根據(jù)計(jì)算結(jié)

108、果先畫(huà)出各桿件彎矩圖，如圖所示，括號(hào)里彎矩值為框架梁在恒荷載作用下經(jīng)過(guò)調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.85）后的彎矩,其中跨中彎矩是根據(jù)等效均布荷載作用下由平衡條件計(jì)算所得。桿件彎矩求出后，按力的平衡可求出剪力和軸力，恒荷載作用下的框架彎矩圖如圖4.2所示，剪力圖和軸力圖如圖4.3所示。</p><p>　　表4.1 恒載作用下內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　注：表格中方框里數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)彎矩。<

109、;/p><p>　　恒荷載作用下框架梁的跨內(nèi)最大彎矩和梁兩端剪力</p><p>　　以八層AB跨框架梁為例：設(shè)最大彎矩截面距A端X m,則有</p><p>　　由QA8B8×6.3-64.5-22.52×6.32/2+86.1=0 (4.5)</p><p>　?。剑?QA

110、8B8=67.5KN(方向與圖中標(biāo)示相同，即順時(shí)針?lè)较?</p><p>　?。剑?QB8A8=74.4KN(方向與圖中標(biāo)示相同，即順逆針?lè)较?</p><p>　　從而又有 22.52*X=67.5 ＝＞X=3.0m (4.6)</p><p>　　所以 Mmax=67.5×3-64.5-22.

111、52×3.0²/2=36.7KN·m(梁下側(cè)受拉) (4.7)</p><p>　　4.2 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　4.2.1 固端彎矩計(jì)算</p><p>　　1 活荷載作用下框架梁兩端的固端彎矩</p><p>　　由于結(jié)構(gòu)和荷載都對(duì)稱，故可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，如圖4.4所

112、示</p><p>　　圖4.2 恒載作用彎矩圖(KN·M)</p><p>　　圖4.3 恒載作用內(nèi)力圖</p><p>　　圖4.4 活載作用計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　AB跨：</b></p><p><b>　　一～八層</b></p&

113、gt;<p>　　MAB=-ql²/12=-6.54×6.3²/12=-21.6KN·m ,MBA=ql²/12=6.54×6.3²/12=21.6KN·m</p><p>　　具體計(jì)算過(guò)程、方法同恒載,利用≤結(jié)構(gòu)力學(xué)≥知識(shí),分別求出每層每根梁在不同荷載形式作用下梁兩端的固端彎矩,然后進(jìn)行疊加,總的固端彎矩標(biāo)于表4.2中

114、.</p><p>　　4.2.2 節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算</p><p>　　μA8B8==0.124 μA8A7==0.876</p><p>　　其余分配系數(shù)見(jiàn)表4.2</p><p>　　4.2.3 彎矩分配、傳遞</p><p>　　具體計(jì)算可在表中進(jìn)行，計(jì)算過(guò)程和結(jié)果參見(jiàn)表4.2</

115、p><p>　　表4.2 活載作用下內(nèi)力計(jì)算 </p><p>　　注:表中方框里的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)彎矩</p><p>　　4.2.4 畫(huà)內(nèi)力圖</p><p>　　根據(jù)計(jì)算結(jié)果先畫(huà)出各桿件彎矩圖，如圖所示，括號(hào)里彎矩值為框架梁在活荷載作用下經(jīng)過(guò)調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.85）后的彎矩,其中跨中

116、彎矩是根據(jù)等效均布荷載作用下由平衡條件計(jì)算所得。桿件彎矩求出后，按力的平衡可求出剪力和軸力，活荷載作用下的框架彎矩圖如圖4.5、剪力圖和軸力圖如圖4.6所示。</p><p>　　圖4.5 活載作用彎矩圖(KN·M)</p><p>　　圖4.6 活載作用內(nèi)力圖</p><p>　　4.3 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p&g

117、t;　　風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算可采用D值法，其過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表4.3,風(fēng)荷載作用下彎矩圖見(jiàn)圖4.7，剪力圖4.8，軸力圖見(jiàn)圖4.9。</p><p>　　表4.3 風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　圖4.7 風(fēng)載作用彎矩圖(KN·M)</p><p>　　圖4.8 風(fēng)載作用剪力圖(KN)</p><p>　　圖4.9 風(fēng)載作用軸力圖

118、(KN)</p><p>　　4.4 水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　水平地震作用內(nèi)力計(jì)算可采用D值法，其過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表4.4, 水平地震作用下彎矩圖見(jiàn)圖4.10，剪力圖見(jiàn)圖4.11，軸力圖見(jiàn)圖4.12。</p><p>　　4.5 重力荷載代表值作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　前述，重力荷載代表值為恒載和活載組合值，

119、屬于豎向荷載作用，計(jì)算內(nèi)力同樣采用彎矩二次分配法，由于恒載和活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下內(nèi)力也已經(jīng)求出，故在此不再重復(fù)計(jì)算，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)內(nèi)力組合表。</p><p>　　表4.4 水平地震作用內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　圖4.10 水平地震作用彎矩圖(KN·M)</p><p>　　圖4.11 水平地震作用剪力圖(KN)</p><p>

120、　　圖4.12 水平地震作用軸力圖(KN)</p><p><b>　　5 內(nèi)力組合</b></p><p>　　多種荷載作用在結(jié)構(gòu)上必須考慮荷載組合,依據(jù)不同荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果,取控制截面進(jìn)行內(nèi)力組合,梁控制截面選取左、右支座和跨中截面,柱取上、下截面.一般列表進(jìn)行(組合過(guò)程詳見(jiàn)表5.1和表5.2)</p><p>　　按<高層建筑混

121、凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程>(JGJ-2002)規(guī)定，需有無(wú)地震及有震兩種組合，次工程考慮如下：</p><p>　　無(wú)震組合： ①S=1.35恒+0.7×1.4活; (以恒載為主)</p><p>　?、赟=1.2恒+1.4(活+0.6×風(fēng)); (以活載為主)</p><p>　　③S=1.2恒+1.4(0.7×活+風(fēng))

122、; (以活載為主)</p><p>　　表5.1 梁內(nèi)力組合表</p><p>　　有震組合: S=1.2×重力荷載代表值+1.3×水平地震作用</p><p>　　值得注意的是，一般情況下梁端部下截面正彎矩在跨中鋼筋不彎起、不截?cái)鄷r(shí)，跨中配筋可滿足抵抗端部正彎矩。對(duì)于水平荷載較大情況下，端部正彎矩可能于跨中正彎矩，此時(shí)尚需考慮梁端

123、下截面正彎矩組合，其組合表達(dá)式為：S=1.3MEK-1.0MGE。</p><p><b>　　6 梁柱截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　本工程選用材料：混凝土C30，鋼筋：縱筋HRB335級(jí)；箍筋HPB235級(jí)</p><p>　　6.1 框架梁截面設(shè)計(jì)</p><p>　　以第8層AB跨框架梁(b×

124、h=300×500㎜)為例來(lái)說(shuō)明框架梁的截面設(shè)計(jì)。從表5.1中選取梁的最不利內(nèi)力組合如下：</p><p>　　A支座截面：M=-112.2KN·M V=103.1KN (有震組合)</p><p>　　跨中截面: M=79.5KN·M (無(wú)震組合)</p&g