1、<p>　　某高層建筑基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與施工</p><p>　　The Design and Construction of a Foundation in High-rise Building</p><p>　　2015 屆 土木工程 學(xué)院</p><p>　　專 業(yè) 土木工程 </p>&l

2、t;p>　　完成日期：2015年 6月 16日</p><p><b>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)開題報(bào)告</b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b&g

3、t;</p><p>　　1.1 選題的意義1</p><p>　　1.2 國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀1</p><p>　　1.3 本論文研究內(nèi)容及技術(shù)路線2</p><p>　　第2章 工程概況4</p><p>　　2.1 基本信息4</p><p>　　2.2 土層參數(shù)4&

4、lt;/p><p>　　第3章 樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)6</p><p>　　3.1土的液化判別6</p><p>　　3.2 確定樁的持力層、樁型和樁長9</p><p>　　3.3 確定單樁豎向承載力9</p><p>　　3.3.1 單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值9</p><p>　　3.3.

5、2 樁端承載力特征值12</p><p>　　3.4 確定樁數(shù)、布樁方式和承臺(tái)設(shè)計(jì)12</p><p>　　3.4.1 假定承臺(tái)尺寸12</p><p>　　3.4.2 樁數(shù)及布樁方式12</p><p>　　3.5 復(fù)合基樁荷載驗(yàn)算13</p><p>　　3.6 樁基水平承載力驗(yàn)算14&l

6、t;/p><p>　　3.7 樁身結(jié)構(gòu)配筋16</p><p>　　3.8 承臺(tái)抗彎驗(yàn)算20</p><p>　　3.10 承臺(tái)抗剪驗(yàn)算24</p><p>　　3.11 沉降驗(yàn)算25</p><p>　　第4章 長螺旋鉆孔壓灌樁施工28</p><p>　　4.1 施工技術(shù)簡

7、述28</p><p>　　4.2 施工過程28</p><p>　　4.2.1 施工機(jī)械28</p><p>　　4.2.2 施工工藝流程28</p><p>　　4.3 鋼筋籠下放不到指定位置的原因30</p><p>　　4.4 承臺(tái)施工30</p><p>　　4.

8、4.1 基坑開挖和回填30</p><p>　　4.4.2 鋼筋和混凝土施工30</p><p>　　4.5 樁基工程質(zhì)量檢查和驗(yàn)收31</p><p>　　4.5.1 一般規(guī)定31</p><p>　　4.5.2 施工前檢驗(yàn)31</p><p>　　4.5.3 施工檢驗(yàn)31</p>

9、<p>　　4.5.4 施工后檢驗(yàn)32</p><p>　　4.5.5 基樁及承臺(tái)工程驗(yàn)收資料32</p><p>　　第5章 結(jié)論與展望34</p><p>　　5.1 結(jié)論34</p><p>　　5.2 展望34</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)36</b&

10、gt;</p><p><b>　　致 謝37</b></p><p>　　附錄A：啟明星驗(yàn)算38</p><p>　　附錄B：外文翻譯41</p><p><b>　　英文原文41</b></p><p><b>　　中文譯文52</b>&

11、lt;/p><p>　　附錄C：施工圖60</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　樁基礎(chǔ)又稱為樁基，由有樁與柱直接聯(lián)結(jié)的單樁基礎(chǔ)或樁頂聯(lián)結(jié)的承臺(tái)與設(shè)置于巖土中的樁共同組成的基礎(chǔ)。樁基礎(chǔ)是建筑、交通行業(yè)一種常用又古老的深基礎(chǔ)形式。近幾年來，樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)理論和施工工藝的快速發(fā)展，為樁基礎(chǔ)的快速發(fā)展創(chuàng)造了的前所未有的有利條件

12、。樁基礎(chǔ)已成為一種常用的深基礎(chǔ)形式，例如在高層建筑、碼頭、橋梁和石油海洋平臺(tái)等建筑物。</p><p>　　如今樁的種類、材料、形狀、施工機(jī)械、施工技術(shù)以及樁的設(shè)計(jì)理論和樁基的設(shè)計(jì)技術(shù)的迅速發(fā)展，都是得益于生產(chǎn)水平的不斷提高和科學(xué)技術(shù)的高速發(fā)展。</p><p>　　本設(shè)計(jì)根據(jù)地質(zhì)勘查報(bào)告進(jìn)行樁型選擇和持力層確定，進(jìn)行了如下設(shè)計(jì)內(nèi)容：土的液化判別、確定單樁豎向承載力、確定樁數(shù)和布樁方式以及

13、承臺(tái)尺寸、復(fù)合基樁荷載驗(yàn)算、樁的水平承載力驗(yàn)算、樁身結(jié)構(gòu)的配筋，然后是承臺(tái)的抗剪、抗彎和沖切驗(yàn)算，最后是沉降的計(jì)算，并且使驗(yàn)算相關(guān)結(jié)果符合規(guī)范的相關(guān)規(guī)定，本文最后使用啟明星進(jìn)行驗(yàn)算。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 樁基礎(chǔ)； 土層參數(shù)； 長螺旋鉆孔壓灌樁； 承臺(tái) </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　P

14、ile foundation also known as pile, by the pile foundation piles and columns by having a direct connection or coupling of the pile caps and set up base in the rock pile composed of. Pile foundation is a common and ancien

15、t form of deep foundation for construction, transportation. In recent years, the rapid development of design theory and construction technology of pile foundation, it creates a pile foundation for the rapid development o

16、f an unprecedented favorable conditions. Pile Foundation ha</p><p>　　Today the type of pile, the rapid development of materials, shape, construction machinery, building technology and design theory of pile a

17、nd pile foundation design and technology, rapid development thanks to the level of continuous improvement and the science and technology of production.</p><p>　　The type selection and design of pile bearing

18、stratum is determined according to the geological survey report, we carried out the following design elements: soil Liquefaction distinguish, determination of Vertical Bearing Capacity, determine the number of piles and

19、pile arrangement and size caps, composite foundation pile load checking, checking the level of the bearing capacity of pile, reinforcement pile structure. Then pile cap shear, bending and punching checking. And make chec

20、king relevant </p><p>　　Keywords: pile foundation; soil parameters; auger drilling grouting pile; caps</p><p><b>　　第1章 緒論</b></p><p>　　1.1 選題的意義</p>&l

21、t;p>　　橋梁墩臺(tái)與地基之間或連接工業(yè)與民用建筑上部結(jié)構(gòu)的過渡結(jié)構(gòu)，我們稱之為基礎(chǔ)[1]。保證建筑物的正常使用是基礎(chǔ)的主要作用，通過把作用在上部結(jié)構(gòu)的各種荷載均勻的傳到地基，并使地基建筑物允許的沉降變形值內(nèi)[1]。因此，合理的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案，必須根據(jù)上部結(jié)構(gòu)受力體系的、地質(zhì)勘探報(bào)告、對地下空間的使用要求方面要求。</p><p>　　樹無根必死，萬丈高樓沒有一個(gè)合理的基礎(chǔ)必將傾覆?；A(chǔ)是建筑正常工作的保

22、證，沒有一個(gè)安全的基礎(chǔ)，建筑再好也是無用。</p><p>　　基礎(chǔ)是一種隱蔽建筑，一般都埋置與地下幾十米深處，檢查維修顯得尤為困難，而且基礎(chǔ)一旦失事，所造成的損失是十分巨大的，并且想要進(jìn)行補(bǔ)救措施是很困難。所以，基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)、驗(yàn)算顯得尤其重要了[2]。</p><p>　　1.2 國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀</p><p>　　基礎(chǔ)學(xué)是年輕的應(yīng)用科學(xué)和古老的工程技術(shù)。早在古

23、代人類，就已經(jīng)創(chuàng)建了自己的地基基礎(chǔ)工藝。如中國的長城、都江堰和其他古代遺址的情況[1]。</p><p>　　隨著世界經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，樁基技術(shù)在建筑、交通、港口、碼頭等行業(yè)已成為一種常用的深基礎(chǔ)形式。</p><p>　　近年來，因?yàn)榭茖W(xué)技術(shù)的快速發(fā)展，樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)理念有了重大突破。</p><p>　　早在1977年英國伯蘭教授做了《結(jié)構(gòu)物和基礎(chǔ)的性狀》的報(bào)告，在

24、日本東京舉行的第九屆國際化“土力學(xué)和基礎(chǔ)工程”發(fā)布會(huì)上[3]。</p><p>　　僅僅兩年后海恩教授和里教授等人使用Kisakiumion彈性理論和弘勒斯理想彈塑性模型的理論，總結(jié)出建立豎向大剛度樁 - 土復(fù)合樁基，樁數(shù)太多并沒有什么用，樁數(shù)的差異并沒太大作用在減少沉降這個(gè)問題上[3]。</p><p>　　博勒斯提出讓樁完全發(fā)揮極限承載能力這個(gè)假設(shè)，他稱其為“樁筏基礎(chǔ)”，用來區(qū)別傳統(tǒng)的

25、“群樁基礎(chǔ)”[4]。</p><p>　　上世紀(jì)80年代澳大利亞巖土工程專家普樂施H.G[4]提出了 一個(gè)計(jì)算公式僅僅用于減少沉降樁基礎(chǔ)，該公式是根據(jù)“筏·樁·土”這三者的相互作用的分析提出的，而他的著作《樁基礎(chǔ)的分析與設(shè)計(jì)》是樁基礎(chǔ)領(lǐng)域的經(jīng)典之作。</p><p>　　2005年瑞士聯(lián)邦科技學(xué)院研究者L.Laloui[4]發(fā)表了專著《熱交換樁形狀的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究》提出

26、了一種新型樁基礎(chǔ)——蓄能樁或者稱為熱交換樁。</p><p>　　相較于國外樁基礎(chǔ)的發(fā)展，樁基礎(chǔ)在我國也得到了大力發(fā)展。</p><p>　　從1962年以來，全國土力學(xué)與基礎(chǔ)工程會(huì)議陸陸續(xù)續(xù)在我國召開了十一屆，在我國各地陸陸續(xù)續(xù)建立一些地基基礎(chǔ)的實(shí)驗(yàn)室，培養(yǎng)了一批具有專業(yè)化水準(zhǔn)的施工隊(duì)伍[1]。</p><p>　　1979年，童翊湘學(xué)者形成了一個(gè)初步想法，基于群

27、樁基礎(chǔ)工作機(jī)理的分析理論，該想法是沉降設(shè)計(jì)樁基得分不同的情況。</p><p>　　1998年，在計(jì)算樁數(shù)和樁長的設(shè)計(jì)方法上，楊敏等人在樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)提出了控制荷載設(shè)計(jì)值的設(shè)計(jì)方法，該方法的主要基于減少沉降樁設(shè)計(jì)理論，理論的主要思想是基礎(chǔ)中的樁主要還是起減少和控制沉降的作用，承擔(dān)部分荷載外是其的次要作用[5]。</p><p>　　龔維明教授于1997年、2000年申請并獲得了“樁承載力測定

28、用荷載箱”及“樁承載力測定裝置”專利[5]。</p><p>　　各國學(xué)者的不懈努力，使得樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)思想、施工工藝不斷完善，在更多的建筑中得到應(yīng)用，并不斷更新了樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)思想、施工工藝。許多新的、具有創(chuàng)新性的設(shè)計(jì)方法和施工工法不斷問世，是的樁基礎(chǔ)具有了更多的優(yōu)勢，發(fā)展空間變得更大了。</p><p>　　以下是相關(guān)研究成果[1]：</p><p>　　(1) 地

29、基處理技術(shù)與樁基礎(chǔ)技術(shù)相互滲透應(yīng)用；</p><p>　　(2) 樁的形狀突破傳統(tǒng)，出現(xiàn)了像壁板樁或稱壁樁等不規(guī)則的樁形；</p><p>　　到目前為止，國內(nèi)外學(xué)者從未對樁基礎(chǔ)停止過研究，在樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)理論方面做了大量的工作，并取得可觀的成果。合理的樁基礎(chǔ)能夠充分發(fā)揮地基承載力與材料的力學(xué)性能，能夠達(dá)到以最小成本實(shí)現(xiàn)撐起建筑的目的。隨著世界經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，樁基礎(chǔ)的應(yīng)用定會(huì)越來越多，也會(huì)越來越廣

30、，而對于樁基礎(chǔ)的研究肯定會(huì)更上一層樓。</p><p>　　1.3 本論文研究內(nèi)容及技術(shù)路線</p><p>　　本設(shè)計(jì)根據(jù)地質(zhì)勘查報(bào)告進(jìn)行樁型選擇和持力層確定，進(jìn)行了如下設(shè)計(jì)內(nèi)容：土的液化判別、確定單樁豎向承載力、確定樁數(shù)和布樁方式以及承臺(tái)尺寸、復(fù)合基樁荷載驗(yàn)算、樁的水平承載力驗(yàn)算、根據(jù)橋梁博士進(jìn)行樁身結(jié)構(gòu)的配筋，然后是承臺(tái)的抗剪、抗彎和沖切驗(yàn)算，最后是樁基沉降的計(jì)算，并且使驗(yàn)算相關(guān)結(jié)

31、果符合規(guī)范的相關(guān)規(guī)定，簡單敘述了長螺旋鉆孔壓灌樁的施工工藝以及一些問題在施工過程中比較容易出現(xiàn)的和解決方法，本文最后使用啟明星進(jìn)行驗(yàn)算。</p><p>　　在附錄中給出了承臺(tái)尺寸及配筋詳、樁身配筋詳圖和鋼筋表，可以更直觀的了解本設(shè)計(jì)中承臺(tái)、樁身的結(jié)構(gòu)及配筋詳情。施工圖采用平法繪制，采用A3圖紙。</p><p><b>　　第2章 工程概況</b></p&g

32、t;<p><b>　　2.1 基本信息</b></p><p>　　某小區(qū)一般民用住宅，建筑總高89m，一共27層，結(jié)構(gòu)類型為框剪結(jié)構(gòu)，該項(xiàng)目使用±0.000為室內(nèi)地坪，地下水位離地表-1.0m，建筑物重要系數(shù)為1.0。</p><p>　　建筑抗震設(shè)防烈度為7級，安全等級為二級。</p><p>　　已知柱所承受的

33、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合分別為：豎向荷載，彎矩，水平剪力。</p><p>　　荷載準(zhǔn)永久組合，豎向荷載，彎矩，水平剪力。</p><p>　　荷載基本組合，豎向荷載，彎矩，水平剪力；</p><p><b>　　柱的截面尺寸為：。</b></p><p>　　承臺(tái)地面埋深：2.0m。</p><p>&

34、lt;b>　　2.2 土層參數(shù)</b></p><p>　　建筑場地土物理指標(biāo)如下表所示：</p><p>　　表2-1 地基各土層物理力學(xué)指標(biāo)</p><p><b>　　續(xù)表2-1</b></p><p>　　第3章 樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</p><p><b>　　

35、3.1土的液化判別</b></p><p>　　建筑場地土層一共有6層，根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范，要對建筑場地進(jìn)行土的液化判斷，根據(jù)判別結(jié)果采取相應(yīng)的措施，以保證建筑的安全。</p><p><b>　　初步判別： </b></p><p>　　建筑所在區(qū)域土層屬于飽和粉土和砂土的時(shí)，可初步判別為不需要考慮液化影響或者土層不液化，當(dāng)符

36、合下列條件之一時(shí)：在7度、8度和9度時(shí)，粉土的粘粒含量百分率分別不小于10、13和16時(shí)，可判別為不液化土；以下地質(zhì)年代的土層7、8度時(shí)可判為不液化，地質(zhì)年代為第四紀(jì)晚更新世(Q3)及其以前時(shí)；當(dāng)建筑使用天然地基時(shí)，地下水位深度和上覆非液化土層的厚度符合下列條件之一時(shí)，可不考慮液化影響[6]：</p><p><b>　　(2-1)</b></p><p><b

37、>　　(2-2)</b></p><p><b>　　(2-3)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——該土層上覆非液化土層厚度(m)，計(jì)算該土層液化是時(shí)宜將淤泥質(zhì)土和淤泥層扣除[6]；</p><p>　　——建筑所在場地的地下水位深度(m)

38、，可按近期內(nèi)年最高水位采用，最好應(yīng)該按設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)年平均最高水位采用[6]；</p><p>　　——土壤液化特征深度，按表3-1采用[6]；</p><p>　　——埋置基礎(chǔ)的深度(m)，小于2m時(shí)，應(yīng)按2m計(jì)算[6]；</p><p>　　表3-1 液化土特征深度(m)</p><p><b>　　由土層資料得出： 

39、</b></p><p>　　(1) 該建筑場地地基土上三層為第四紀(jì)新近沉積土，后三層為第三世紀(jì)沉積土可判別為不液化； </p><p>　　(2) 7度的抗震設(shè)防烈度，粉土，經(jīng)討論后，取8.0；</p><p>　　(3) 地下水位為-1.0m。  </p><p><b>　　初判結(jié)論：

40、</b></p><p>　　擬建場地后三層土層可判定為不液化土，而需進(jìn)行進(jìn)一步液化判別的為建筑場地的上三層土層。</p><p><b>　　細(xì)判：</b></p><p>　　建筑場地地面以下15m內(nèi)深度，用(2-4)計(jì)算：</p><p>　　() (2-4)</p>

41、<p>　　超過15m深，用式(2-5)計(jì)算：</p><p>　　() (2-5)</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——飽和土壤的標(biāo)準(zhǔn)貫入點(diǎn)深度(m)[7]； </p><p>　　——建筑場地的地下水位深度(m)，可按近幾內(nèi)年地下水位最高的數(shù)值采用，最好

42、按設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)年平均最高水位采用；本工程地下水采用常年最高水位1.0m[7]；</p><p>　　——建筑場地土層粘粒含量百分率，當(dāng)小于3或?yàn)樯巴習(xí)r，應(yīng)采用3[7]；</p><p>　　——在液化判別過程中，標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)的臨界值[7]；</p><p>　　——在液化判別過程中，標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)的基準(zhǔn)值，可按《建筑建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010表4.

43、3.4采用[7]； </p><p>　　液化指數(shù)計(jì)算公式[7]：</p><p><b>　　(2-6)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——地基的液化指數(shù)[7]； </p><p>　　——分別為i點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)貫入錘

44、擊數(shù)的實(shí)測值和臨界值[7]； </p><p>　　——i點(diǎn)所代表的土層厚度(m)，可采用與該標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)點(diǎn)相鄰的上下兩標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)點(diǎn)深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度[7]；</p><p>　　——i層單位土層厚度的層位影響權(quán)函數(shù)值(單位為)。若判別深度為15.0m，當(dāng)該層中點(diǎn)深度不大于5m時(shí)應(yīng)采用10，等于15m時(shí)應(yīng)采用零值，5～15m時(shí)應(yīng)按線性內(nèi)插

45、法取值。若判別深度為20.0m，當(dāng)該層中點(diǎn)深度不大于5m時(shí)應(yīng)采用10，等于20m時(shí)應(yīng)采用零值，5～20m時(shí)應(yīng)按線性內(nèi)插法取值[7]。</p><p>　　(1) 對該建筑場地土層初步判別：</p><p>　　根據(jù)土層參數(shù)表中個(gè)土層的地質(zhì)年代，土層4、5、6三層土層判別為不液化，前三層根據(jù)式進(jìn)行如下判別：</p><p><b>　　由基本信息可知，。&

46、lt;/b></p><p>　　由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》4.3.3結(jié)合土層參數(shù)表得，對土層1，，；對土層2，，；對土層3，，。</p><p>　　以上三層土的計(jì)算結(jié)果均不能滿足式(2-1)、式(2-2)、式(2-3)的要求，所以不能判定不液化的可能性。</p><p><b>　　(2) 細(xì)判。</b></p><

47、p>　　對土層1，，土層為粉土，取，另由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.3.4查的，故由式(2-4)算的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)臨界值，即</p><p>　　因，故土層1判為不液化土。</p><p>　　對土層2，，土層為粉土，取，另由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.3.4查的，故由式(2-4)算的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)臨界值，即</p><p>　　因，故土層2判為液化土。</p&

48、gt;<p>　　對土層3，，土層為砂土，取，另由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.3.4查的，故由式(2-4)算的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)臨界值，即</p><p>　　因，故土層3判為不液化土。</p><p>　　對土層4，，土層為砂土，取，另由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.3.4查的，故由式(2-4)算的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)臨界值，即</p><p>　　因，故土層4判為不液

49、化土。</p><p>　　對土層5，，土層為砂土，取，另由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.3.4查的，故由式(2-4)算的標(biāo)貫擊數(shù)臨界值，即</p><p>　　因，故土層5判為不液化土。</p><p>　　(3) 場地的液化等級判別</p><p>　　從以初步判別和細(xì)判的結(jié)果可知，建筑場地各土層中只有土層2為輕微液化土，根據(jù)相關(guān)規(guī)定選取土

50、層水下厚度為土層2的標(biāo)準(zhǔn)貫入點(diǎn)的厚度代表值[6]，即。根據(jù)式(2-6)的說明，取代入式(2-6)得：</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》結(jié)合計(jì)算結(jié)果，可以判定該建筑場地土層地基液化等級為輕微。</p><p>　　3.2 確定樁的持力層、樁型和樁長</p><p>　　根據(jù)土層參數(shù)表分析可知，該項(xiàng)目單柱所承受的荷載使用天然地基基礎(chǔ)滿足設(shè)計(jì)要求很困難，所以

51、考慮使用承載能力比較大的樁基礎(chǔ)[8]。分析土層參數(shù)表，樁基礎(chǔ)的端持力層確定選第五層粉質(zhì)粘土，該土層的物理性質(zhì)良好，承載能力也比較好，性質(zhì)穩(wěn)定，適合做持力層。根據(jù)地質(zhì)勘探報(bào)告及上部結(jié)構(gòu)傳下來的荷載等綜合情況選定承臺(tái)埋深2.0m，長螺旋鉆孔壓灌樁截面尺寸為Φ=400mm，樁長25m。</p><p>　　3.3 確定單樁豎向承載力</p><p>　　3.3.1 單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值&l

52、t;/p><p>　　(1) 由經(jīng)驗(yàn)公式估算： (3-1)</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　——單樁極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)[9]；</p><p>　　——單樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)[9]；</p><p>　　——樁的橫斷面周長

53、(m)[9]； </p><p>　　——樁的橫斷面底面積(m2)[9]；</p><p>　　——樁周各層土的厚度(m)[9]；</p><p>　　——樁周第i層土的單位極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)[9]；&

54、lt;/p><p>　　——樁底土的單位極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)[9]。</p><p>　　根據(jù)土層參數(shù)表及《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》得：</p><p>　　樁周長： </p><p>　　樁橫截面積：

55、 </p><p>　　樁端土極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值查表得： </p><p>　　樁側(cè)土極限摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p><b>　　素

56、填土： </b></p><p>　　粉質(zhì)粘土： </p><p>　　灰褐色粘土： </p><p>　　灰褐色粉質(zhì)粘土： </p><p>　　黃褐色粉質(zhì)粘土： </p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果：</b></p><p>

57、;　　(2) 使用橋梁博士計(jì)算如下</p><p>　　使用橋梁博士進(jìn)行相關(guān)計(jì)算，主要是為了根計(jì)算結(jié)果相比較，相當(dāng)于驗(yàn)算。使用的橋梁博士為同濟(jì)的一個(gè)計(jì)算軟件。</p><p>　　輸入相關(guān)參數(shù)，計(jì)算單樁容許承載力。</p><p><b>　　輸入數(shù)據(jù)如下：</b></p><p>　　圖3-1 單樁承載力數(shù)據(jù)<

58、;/p><p><b>　　計(jì)算結(jié)果如下：</b></p><p><b>　　注：接下圖</b></p><p>　　圖3-2 單樁承載力計(jì)算結(jié)果</p><p>　　根據(jù)以上橋梁博士計(jì)算圖片，可以看出在25m的樁長，橋梁博士的結(jié)果為與手算結(jié)果兩者相差無幾，故手算結(jié)果可以使用。</p>

59、<p>　　3.3.2 樁端承載力特征值</p><p>　　由《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》得：</p><p>　　3.4 確定樁數(shù)、布樁方式和承臺(tái)設(shè)計(jì)</p><p>　　3.4.1 假定承臺(tái)尺寸</p><p>　　根據(jù)柱所承受的荷載大小及土層參數(shù)，初步假設(shè)承臺(tái)尺寸為，設(shè)計(jì)埋置深度為2.0m，高1.0m，上部結(jié)構(gòu)傳下來的豎直

60、荷載為。</p><p><b>　　承臺(tái)和土的自重：</b></p><p>　　3.4.2 樁數(shù)及布樁方式</p><p>　　根據(jù)以上設(shè)計(jì)資料，計(jì)算樁數(shù)大致范圍：</p><p>　　取樁數(shù)為4根，布樁的方式見下圖，樁距：</p><p>　　圖3-3 承臺(tái)尺寸圖</p>

61、<p>　　根據(jù)布樁要求，取最邊上的樁中心到承臺(tái)邊緣的距離為0.4m。</p><p>　　3.5 復(fù)合基樁荷載驗(yàn)算</p><p>　　由《建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008》(5.2.5-1)可知，考慮承臺(tái)效應(yīng)的復(fù)合基樁豎向承載力特征值可按下列公式確定[9]：</p><p>　　考慮地震作用時(shí)：

62、 (3-2)</p><p><b>　　(3-3)</b></p><p><b>　　其中，</b></p><p>　　——承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)，可按表5.2.5取值[9]；</p><p>　　——承臺(tái)下1/2 承臺(tái)寬度且不超過5m深度范圍內(nèi)各層土的地基承載力特征值按厚度加權(quán)的平均值[9]

63、；</p><p>　　——計(jì)算基樁所對應(yīng)的承臺(tái)底凈面積[9]；</p><p>　　——為樁身截面面積[9]；</p><p>　　——為承臺(tái)計(jì)算域面積。對于柱下獨(dú)立樁基，A為承臺(tái)總面積[9]；</p><p>　　——地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB 50011采用[9]。</p><

64、;p>　　由樁間距與樁徑之比，承臺(tái)寬與樁長之比，查相關(guān)規(guī)定得：[9]。</p><p>　　為承臺(tái)下1/2 承臺(tái)寬度且不超過5m 深度范圍內(nèi)各層土的地基承載力特征值按厚度加權(quán)的平均值[8]，故</p><p><b>　　㎡</b></p><p><b>　　由以上二式的：</b></p><p

65、>　　按軸心豎向力計(jì)算得：</p><p>　　按偏心豎向力計(jì)算得：</p><p>　　滿足規(guī)范要求，可以采用。</p><p>　　3.6 樁基水平承載力驗(yàn)算</p><p>　　由《建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008》(5.7.1)可知：受水平荷載的一般建筑物和水平荷載較小的高大建筑物單樁基礎(chǔ)和群樁中基樁應(yīng)滿足下式[9]:&l

66、t;/p><p><b>　　(3-4)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于基樁i 樁頂處的水平力[9]；</p><p>　　——單樁基礎(chǔ)或群樁中基樁的水平承載力特征值。()[9]。</p><p>　　單樁

67、水平承載力特征值：</p><p><b>　　群樁效應(yīng)綜合系數(shù)：</b></p><p>　　樁的相互影響效應(yīng)系數(shù)：</p><p><b>　　樁的水平變形系數(shù)：</b></p><p><b>　　其中：</b></p><p>　　查《建筑樁基技

68、術(shù)規(guī)范》可知，，可知單樁在地面處的水平位移為6mm[9]。假定樁身保護(hù)層厚度為，采用C30的混凝土。</p><p>　　長螺旋鉆孔壓灌樁的配筋率：</p><p>　　樁身換算的截面面積：</p><p><b>　　樁身的計(jì)算寬度：</b></p><p><b>　　樁身抗彎剛度：</b>&l

69、t;/p><p><b>　　水平變形系數(shù)：</b></p><p>　　換算深度：;時(shí)，取 </p><p>　　查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，設(shè)計(jì)樁頂面處的水平位移系數(shù)取0.940，取0.926，，樁頂約束設(shè)置為固接[9]。</p><p>　　樁身水平承載能力特征值：</p><p>　　樁的相互影響

70、效應(yīng)系數(shù)：</p><p><b>　　，取。</b></p><p><b>　　群樁效應(yīng)綜合系數(shù)：</b></p><p><b>　　則:</b></p><p>　　故 ，即水平承載力滿足規(guī)范要求。</p><p>　　3.7 樁身結(jié)構(gòu)配筋&l

71、t;/p><p>　　使用橋梁博士進(jìn)行樁身結(jié)構(gòu)的配筋，輸入相關(guān)參數(shù)，得帶樁身彎矩、剪力、軸力設(shè)計(jì)值，然后根據(jù)樁身所承受的彎矩和剪力進(jìn)行配筋。配筋完畢后，驗(yàn)算配筋率，使其滿足規(guī)范的要求。樁身箍筋采用螺旋箍筋，根據(jù)結(jié)構(gòu)配筋，并設(shè)置加強(qiáng)箍筋。</p><p>　　用橋梁博士，輸入如下設(shè)計(jì)參數(shù)：</p><p>　　圖3-4 輸入的數(shù)據(jù)</p><p>

72、;<b>　　計(jì)算結(jié)果如下：</b></p><p><b>　　注：接下圖</b></p><p>　　圖3-5 計(jì)算結(jié)果</p><p>　　由以上計(jì)算結(jié)果可知，，。</p><p>　　根據(jù)以上結(jié)算結(jié)果配筋：</p><p><b>　　樁按均勻方式配筋。&

73、lt;/b></p><p>　　主筋選用HRB 400，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為360MPa，直徑16mm[12]。</p><p>　　樁身混泥土保護(hù)層厚度設(shè)計(jì)為35mm[11]。</p><p>　　螺旋筋級選用HPB 300，承臺(tái)下3.9m內(nèi)箍筋需要加密，選用8@100mm，3.9m后樁長箍筋選用8@250mm；</p><p>　　因?yàn)闃?/p>

74、長較長，需要設(shè)置加強(qiáng)箍筋，布置每2m設(shè)置一道，加強(qiáng)箍筋級別為HRB 335級，直徑12。</p><p>　　各種鋼筋布置見樁身配筋詳圖。</p><p>　　驗(yàn)算樁身混凝土強(qiáng)度：</p><p>　　樁身螺旋式箍筋間距在樁定一下5d范圍內(nèi)不大于100，由《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》[12]：</p><p><b>　　(3-6)<

75、/b></p><p>　　查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　3.8 承臺(tái)抗彎驗(yàn)算</p><p>　　采用等厚度承臺(tái)，高，采用C25的混泥土，底面混凝土保護(hù)層厚度0.7m(承臺(tái)有效高度)[11]，使用HPB 300級鋼筋，圓樁直徑換算為方樁的邊長0.4

76、m[1]。</p><p>　　(1) 各樁凈反力設(shè)計(jì)值：</p><p>　　單樁凈反力(不計(jì)承臺(tái)和承臺(tái)上土重)的平均值為：</p><p>　　邊角樁的最大和最小凈反力為：</p><p>　　承臺(tái)y長方向配筋為：</p><p>　　可選配23Φ16＠100鋼筋，。</p><p>　　

77、承臺(tái)x短方向配筋為：</p><p>　　可選配10Φ22＠200鋼筋，。</p><p>　　(2) 計(jì)算最小配筋率</p><p><b>　　受彎最小配筋率為 </b></p><p>　　(3) 承臺(tái)最小配筋面積</p><p>　　因?yàn)樗猿信_(tái)底面x方向配筋面積[12]。</p

78、><p>　　選擇鋼筋23Φ16@100，實(shí)配面積為。</p><p>　　因?yàn)?所以承臺(tái)底面y方向配筋面積按上述配筋即可。</p><p><b>　　承臺(tái)配筋詳圖</b></p><p>　　圖3-6 承臺(tái)配筋詳圖</p><p>　　3.9 承臺(tái)的沖切驗(yàn)算</p><p&

79、gt;　　(1) 柱對承臺(tái)的沖切驗(yàn)算[9]：</p><p><b>　　根據(jù)公式:</b></p><p><b>　　(3-7)</b></p><p><b>　　(3-8)</b></p><p><b>　　(3-9)</b></p>

80、;<p><b>　　式(3-7)中,</b></p><p>　　——作用于沖切破壞上的沖切力設(shè)計(jì)值(kN)，即等于作用于樁的豎向荷載設(shè)計(jì)值F減去沖切破壞錐體范圍內(nèi)各基樁底的凈反力設(shè)計(jì)值之和[9]；</p><p>　　——不計(jì)承臺(tái)及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合作用下柱底的豎向荷載設(shè)計(jì)值[9]；</p><p>　　——不計(jì)承臺(tái)

81、及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合下沖切破壞體內(nèi)各基樁或復(fù)合基樁的反力設(shè)計(jì)值之和[9]。</p><p><b>　　式(3-8)中，</b></p><p>　　——柱沖切系數(shù)[9]；</p><p><b>　　式(3-9)中，</b></p><p>　　——柱下獨(dú)立承臺(tái)受柱沖切的承載力[9]；&

82、lt;/p><p>　　——承臺(tái)混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kN)[9]；</p><p>　　—— 承臺(tái)受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h≤800mm時(shí)，取1.0，≥2000mm時(shí)，取0.9，其間按線性內(nèi)插法取值[9]；</p><p>　　——承臺(tái)沖切破壞錐體的有效高度(m)[9]；</p><p>　　——沖跨比，，為沖跨，即柱邊或承臺(tái)變階處到樁

83、邊的水平距離，按圓樁的有效寬度進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)λ<0.25時(shí)，取λ=0.25；當(dāng)λ>1.0時(shí)，取λ=1.0[9]；</p><p>　　——由式(3-7)求得，均應(yīng)滿足的要求[9]；</p><p>　　——分別為x、y方向柱截面的邊長[9]；</p><p>　　——分別為x、y方向柱邊至最近樁邊的距離[9]。</p><p>&l

84、t;b>　　計(jì)算結(jié)果如下：</b></p><p><b>　　沖切力設(shè)計(jì)值：</b></p><p><b>　　承臺(tái)有效高度：</b></p><p><b>　　沖跨比：</b></p><p>　　柱對承臺(tái)的沖切系數(shù)：</p><p

85、><b>　　柱的截面邊長：</b></p><p>　　將以上計(jì)算結(jié)果帶入式(3-9)，得：</p><p><b>　　，滿足要求。</b></p><p>　　(2) 角樁沖切驗(yàn)算：</p><p>　　根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》可知，四樁承臺(tái)，沖切應(yīng)滿足[9]：</p>

86、<p><b>　　(3-10)</b></p><p>　　； (3-11)</p><p>　　； (3-12)</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　——作用于角樁頂?shù)呢Q向

87、力設(shè)計(jì)值(kN)[9]；</p><p>　　——角樁的沖切系數(shù)[9]；</p><p>　　——角樁沖跨比，其值滿足0.2～1.0，[9]；</p><p>　　——從角樁內(nèi)邊緣至承臺(tái)外邊緣距離(m)，此處應(yīng)取樁的有效寬度[9]；</p><p>　　——從承臺(tái)底角樁內(nèi)邊緣引一沖切線與承臺(tái)頂面相交點(diǎn)，至角樁內(nèi)邊緣的水平距離；當(dāng)柱或承臺(tái)邊階處

88、位于該線以內(nèi)時(shí)，取由柱邊或變階處與樁內(nèi)邊緣連線為沖切錐體的錐線[9]。</p><p><b>　　角樁反力設(shè)計(jì)值：</b></p><p><b>　　沖跨比：</b></p><p>　　柱對承臺(tái)的沖切系數(shù)：</p><p>　　將以上計(jì)算結(jié)果帶入式(3-10)，得：</p>&l

89、t;p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　3.10 承臺(tái)抗剪驗(yàn)算</p><p>　　斜截面受剪承載力可按下面公式計(jì)算[9]：</p><p><b>　　(3-13)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><

90、p><b>　　(3-14)</b></p><p><b>　　(3-15)</b></p><p>　　按2根樁進(jìn)行計(jì)算，邊上一排樁凈反力最大值。</p><p><b>　　剪力:</b></p><p><b>　　剪切系數(shù)：</b><

91、/p><p><b>　　截面高度影響系數(shù)：</b></p><p>　　將以上計(jì)算結(jié)果帶入式(3-13)，得：</p><p><b>　　,滿足要求。</b></p><p>　　3.11 沉降驗(yàn)算</p><p><b>　　最終沉降計(jì)算公式：</b>

92、;</p><p><b>　　(3-16)</b></p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　——樁基的最終沉降量(mm)[9]；</p><p>　　——采用布辛奈斯克解，按實(shí)體深基礎(chǔ)分層總和法計(jì)算出的樁基沉降量(mm)；</p><p>　　——按

93、分層總和法計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，當(dāng)無地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可參考：非軟土地區(qū)和軟土地區(qū)樁端有良好持力層時(shí)，=1；軟土 地區(qū)，且樁端無良好持力層時(shí)，當(dāng)≤25m，=1.7；當(dāng)>25m[9]；</p><p>　　——等效作用底面以下第I層土的壓縮模量(MPa)；采用地基土自重壓力至自重壓力加附加應(yīng)力作用時(shí)的壓縮模量[9]；</p><p>　　——樁端平面第j塊何在計(jì)算點(diǎn)至第層土，第層土底面的 距離(m)

94、[9]；</p><p>　　——樁端平面第j塊荷載計(jì)算點(diǎn)至第I層土，第層土底面深度范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)，可按規(guī)范附錄G采用矩形基礎(chǔ)中心點(diǎn)沉降[9]；</p><p>　　—— 角點(diǎn)法計(jì)算點(diǎn)對應(yīng)的矩形荷載分塊數(shù)[9]；</p><p>　　——角點(diǎn)法計(jì)算點(diǎn)對應(yīng)的第j塊矩形底面長期效應(yīng)組合的附加力(kN)[9]；</p><p>　　——樁基

95、沉降計(jì)算深度范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)[9]；</p><p><b>　　沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)：</b></p><p><b>　　(3-17)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　——樁長(m)；</b></p

96、><p><b>　　——樁基等效系數(shù)。</b></p><p><b>　　等效沉降系數(shù):</b></p><p><b>　　(3-18)</b></p><p><b>　　(3-19)</b></p><p><b>

97、　　式中，</b></p><p>　　——反映群樁不同距徑比，長徑比，及承臺(tái)的長寬比等因素的系數(shù)，可查《基礎(chǔ)工程》的附錄Ⅳ表。，，分別為矩形承臺(tái)的長、寬及樁數(shù)[9]；</p><p>　　——矩形布樁時(shí)的短邊布樁數(shù)，當(dāng)布樁不規(guī)則時(shí)可按，近似，當(dāng)計(jì)算值小于1時(shí)，取=1[9]；</p><p>　　計(jì)算各層土的自重應(yīng)力：</p><p&

98、gt;　　各層地基附加應(yīng)力計(jì)算：</p><p><b>　　(3-21)</b></p><p><b>　　(3-22)</b></p><p>　　(1)承臺(tái)底平均壓力：</p><p>　　(2)承臺(tái)底土的自重壓力：</p><p><b>　　(3)沉降計(jì)

99、算：</b></p><p>　　查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》得樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。</p><p>　　根據(jù)相鄰兩樁中心間距與樁的直徑的比值、設(shè)計(jì)樁長與直徑的比值，以及承臺(tái)的設(shè)計(jì)長度與寬度的比值，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》附錄E內(nèi)插法查表確定、、[9]。</p><p>　　表3-1 沉降計(jì)算表</p><p>　　樁基沉降計(jì)算深度

100、采用應(yīng)力比法確定[2]，即。</p><p>　　假定取，處土的自重應(yīng)力：</p><p><b>　　。</b></p><p>　　所以，該基礎(chǔ)選擇計(jì)算沉降，</p><p><b>　　由表3-1可得：</b></p><p>　　由式(3-16)得：</p>

101、;<p>　　樁基最終沉降量為，查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》得，高層建筑樁基最大沉降量允許值為200mm[9]，故滿足要求。</p><p>　　第4章 長螺旋鉆孔壓灌樁施工</p><p>　　4.1 施工技術(shù)簡述</p><p>　　長螺旋鉆孔壓灌樁是先灌注混凝土后插入鋼筋籠的一種灌注樁施工技術(shù)[14]。</p><p>　　

102、施工大致過程如下：先是利用長螺旋鉆機(jī)鉆孔慢慢的鉆進(jìn)直到設(shè)計(jì)深度，本設(shè)計(jì)的樁基礎(chǔ)深度為25m；然后用混泥土泵車，將混泥土從長螺旋鉆機(jī)的鉆桿中間的混泥土輸送管道壓送出來，同時(shí)，一邊壓灌混泥土一邊提升鉆頭，直到混泥土壓灌完成；最后用配套的振動(dòng)錘將鋼筋籠送入到鉆孔中，與混泥土形成灌注樁[8]。</p><p>　　該施工工藝具有許多的優(yōu)點(diǎn)，如不需要泥漿護(hù)壁，減少了環(huán)境污染；施工時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生很大的噪音，適合在生活區(qū)施工；施

103、工過程簡單，故而施工速度較快，工期短；經(jīng)濟(jì)效益高，成本低[14]。</p><p><b>　　4.2 施工過程</b></p><p>　　4.2.1 施工機(jī)械</p><p><b>　　長螺旋鉆機(jī)</b></p><p><b>　　混泥土泵車</b></p&g

104、t;<p>　　施工機(jī)械 振動(dòng)錘</p><p><b>　　吊車</b></p><p><b>　　挖掘機(jī)</b></p><p>　　4.2.2 施工工藝流程</p><p>　　施工前準(zhǔn)備→對樁點(diǎn)測量放線→長螺旋鉆機(jī)對位→檢查樁管、混泥土輸送管→開始鉆孔→鉆孔完成→泵

105、壓混凝土的同時(shí)提升鉆桿→插入鋼筋籠→移出相關(guān)機(jī)械。</p><p>　　(1) 鉆進(jìn)成孔，混泥土灌注</p><p>　　用長螺旋鉆機(jī)鉆至樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)標(biāo)高，并驗(yàn)收合格后，用混泥土泵車進(jìn)行混泥土壓灌。使用的混泥土應(yīng)該進(jìn)行坍落度實(shí)驗(yàn)，使用的混泥土坍落度宜為220mm左右。使用粒徑應(yīng)在5~16mm之間的骨料[14]。</p><p>　　(2) 鋼筋籠的制作及加工&l

106、t;/p><p>　　因?yàn)殇摻罨\是后放如樁孔內(nèi)的，故需要使用振動(dòng)錘將鋼筋籠送入，在送入的過程中，會(huì)對鋼筋籠沖上一定的沖擊力，所以宜在樁端“尖”形上100mm左右位置用ф8鋼筋纏繞5圈并焊實(shí)，且在內(nèi)側(cè)加入兩個(gè)“U”形的鋼筋，尺寸與主筋相同，并且十字交叉固定好(如圖4-1)，以上兩個(gè)措施都是為了保證鋼筋籠能夠順利下方至孔底[14]。</p><p>　　圖4-1 鋼筋籠制作示意圖</p&g

107、t;<p>　　(3) 鋼筋籠的插入</p><p>　　待鋼筋籠制作完畢后，先將振動(dòng)錘上振動(dòng)桿與鋼筋籠連接好；然后使用吊車吊起振動(dòng)錘與鋼筋籠，保持豎直；最后，先依靠振動(dòng)錘和鋼筋籠的自重下沉，在下沉過程中要時(shí)刻注意鋼筋籠，提防鋼筋籠傾斜，當(dāng)不能依靠自重下沉?xí)r，開啟振動(dòng)錘，吊車同時(shí)下放鋼筋籠和振動(dòng)錘，并且將鋼筋籠下放至指定標(biāo)高，然后將振動(dòng)桿拔出，拔出時(shí)不應(yīng)停止振動(dòng)，這樣可以保證混泥土與鋼筋籠結(jié)合密實(shí)

108、[14]。</p><p>　　圖4-2 振動(dòng)錘與鋼筋籠結(jié)合示意圖</p><p>　　4.3 鋼筋籠下放不到指定位置的原因</p><p>　　施工過程中，常常有鋼筋籠下放不到指定位置的情況，主要原因有以下幾點(diǎn)：</p><p>　　(1) 由混泥土引起的情況：混泥土骨料粒徑太大，以至于鋼筋籠鋼筋間間隙不能夠讓石子通過，導(dǎo)致鋼筋籠下

109、放不到位；混泥土坍落度過大，混泥土出現(xiàn)了離析現(xiàn)象。</p><p>　　(2) 插入鋼筋籠時(shí)引起的原因：在施工的過程中，施工人員沒有時(shí)刻注意鋼筋籠是否發(fā)生偏離，從而導(dǎo)致下放不到位。</p><p><b>　　4.4 承臺(tái)施工</b></p><p>　　4.4.1 基坑開挖和回填</p><p>　　1.樁基承臺(tái)

110、施工順序宜先深后淺[9]。</p><p>　　2.當(dāng)承臺(tái)埋置較深時(shí)，應(yīng)對鄰近建筑物及市政設(shè)施采取必要的保護(hù)措施，在施工期間應(yīng)進(jìn)行監(jiān)測[9]。</p><p>　　3.基坑開挖前應(yīng)對邊坡支護(hù)型式、降水措施、挖土方案、運(yùn)土路線及堆土位置編制施工方案，若樁基施工引起超孔隙水壓力，宜待超孔隙水壓力大部分消散后開挖[9]。</p><p>　　4.當(dāng)?shù)叵滤惠^高需降水時(shí)，可

111、根據(jù)周圍環(huán)境情況采用內(nèi)降水或外降水措施[9]。</p><p>　　5.挖土應(yīng)均衡分層進(jìn)行，對流塑狀軟土的基坑開挖，高差不應(yīng)超過1m[9]。</p><p>　　6.挖出的土方不得堆置在基坑附近[9]。</p><p>　　7.機(jī)械挖土?xí)r必須確?；觾?nèi)的樁體不受損壞[9]。</p><p>　　8.基坑開挖結(jié)束后，應(yīng)在基坑底做出排水盲溝及集水

112、井，如有降水設(shè)施仍應(yīng)維持運(yùn)轉(zhuǎn)[9]。</p><p>　　9.在承臺(tái)和地下室外墻與基坑側(cè)壁間隙回填土前，應(yīng)排除積水，清除虛土和建筑垃圾，填土應(yīng)按設(shè)計(jì)要求選料，分層夯實(shí)，對稱進(jìn)行[9]。</p><p>　　4.4.2 鋼筋和混凝土施工</p><p>　　1.綁扎鋼筋前應(yīng)將灌注樁樁頭浮漿部分和預(yù)制樁樁頂錘擊面破碎部分去除，樁體及其主筋埋入承臺(tái)的長度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，

113、鋼管樁尚應(yīng)焊好樁頂連接件，并應(yīng)按設(shè)計(jì)施作樁頭和墊層防水[9]。</p><p>　　2.承臺(tái)混凝土應(yīng)一次澆注完成，混凝土入槽宜采用平鋪法。對大體積混凝土施工，應(yīng)采取有效措施防止溫度應(yīng)力引起裂縫[9]。</p><p>　　4.5 樁基工程質(zhì)量檢查和驗(yàn)收</p><p>　　4.5.1 一般規(guī)定</p><p>　　1.樁基工程應(yīng)進(jìn)行樁位、

114、樁長、樁徑、樁身質(zhì)量和單樁承載力的檢驗(yàn)[9]。</p><p>　　2.樁基工程的檢驗(yàn)按時(shí)間順序可分為三個(gè)階段：施工前檢驗(yàn)、施工檢驗(yàn)和施工后檢驗(yàn)[9]。</p><p>　　3.對砂、石子、水泥、鋼材等樁體原材料質(zhì)量的檢驗(yàn)項(xiàng)目和方法應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定[9]。</p><p>　　4.5.2 施工前檢驗(yàn)</p><p>　　1.施工

115、前應(yīng)嚴(yán)格對樁位進(jìn)行檢驗(yàn)[9]。</p><p>　　2.預(yù)制樁(混凝土預(yù)制樁、鋼樁)施工前應(yīng)進(jìn)行下列檢驗(yàn)[9]：</p><p>　　(1)成品樁應(yīng)按選定的標(biāo)準(zhǔn)圖或設(shè)計(jì)圖制作，現(xiàn)場應(yīng)對其外觀質(zhì)量及樁身混凝土強(qiáng)度進(jìn)行檢驗(yàn)；</p><p>　　(2)應(yīng)對接樁用焊條、壓樁用壓力表等材料和設(shè)備進(jìn)行檢驗(yàn)。</p><p>　　4.5.3 施工檢驗(yàn)&

116、lt;/p><p>　　1.預(yù)制樁(混凝土預(yù)制樁、鋼樁)施工過程中應(yīng)進(jìn)行下列檢驗(yàn)[9]:</p><p>　　(1)打入(靜壓)深度、停錘標(biāo)準(zhǔn)、靜壓終止壓力值及樁身(架)垂直度檢查；</p><p>　　(2)接樁質(zhì)量、接樁間歇時(shí)間及樁頂完整狀況；</p><p>　　(3)每米進(jìn)尺錘擊數(shù)、最后1.0m 錘擊數(shù)、總錘擊數(shù)、最后三陣貫入度及樁尖標(biāo)高

117、等。</p><p>　　2.灌注樁施工過程中應(yīng)進(jìn)行下列檢驗(yàn)[9]:</p><p>　　(1)灌注混凝土前,應(yīng)按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》第6 章有關(guān)施工質(zhì)量要求，對已成孔的中心位置、孔深、孔徑、垂直度、孔底沉渣厚度進(jìn)行檢驗(yàn)；</p><p>　　(2)應(yīng)對鋼筋籠安放的實(shí)際位置等進(jìn)行檢查，并填寫相應(yīng)質(zhì)量檢測、檢查記錄；</p><p>　　(3

118、)干作業(yè)條件下成孔后應(yīng)對大直徑樁樁端持力層進(jìn)行檢驗(yàn)。</p><p>　　3.對于沉管灌注樁施工工序的質(zhì)量檢查宜按本規(guī)范第9.1.1～9.3.2 條有關(guān)項(xiàng)目進(jìn)行[9]。</p><p>　　4.對于擠土預(yù)制樁和擠土灌注樁，施工過程均應(yīng)對樁頂和地面土體的豎向和水平位移進(jìn)行系統(tǒng)觀測；若發(fā)現(xiàn)異常，應(yīng)采取復(fù)打、復(fù)壓、引孔、設(shè)置排水措施及調(diào)整沉樁速率等措施[9]。</p><p&

119、gt;　　4.5.4 施工后檢驗(yàn)</p><p>　　1.根據(jù)不同樁型應(yīng)按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》表6.2.4 及表7.4.5 規(guī)定檢查成樁樁位偏差[9]。</p><p>　　2.工程樁應(yīng)進(jìn)行承載力和樁身質(zhì)量檢驗(yàn)[9]。</p><p>　　3.有下列情況之一的樁基工程，應(yīng)采用靜荷載試驗(yàn)對工程樁單樁豎向承載力進(jìn)行檢測，檢測數(shù)量應(yīng)根據(jù)樁基設(shè)計(jì)等級、本工程施工前取得試驗(yàn)

120、數(shù)據(jù)的可靠性因素，可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ 106-2014確定[9]：</p><p>　　(1)工程施工前已進(jìn)行單樁靜載試驗(yàn)，但施工過程變更了工藝參數(shù)或施工質(zhì)量出現(xiàn)異常時(shí)；</p><p>　　(2)施工前工程未按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》第5.3.1 條規(guī)定進(jìn)行單樁靜載試驗(yàn)的工程；</p><p>　　(3)地質(zhì)條件復(fù)雜、樁的施工質(zhì)量可靠性低；

121、</p><p>　　(4)采用新樁型或新工藝。</p><p>　　4. 有下列情況之一的樁基工程，可采用高應(yīng)變動(dòng)測法對工程樁單樁豎向承載力進(jìn)行檢測[9]：</p><p>　　(1)除《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》第9.4.3 條規(guī)定條件外的樁基；</p><p>　　(2)設(shè)計(jì)等級為甲、乙級的建筑樁基靜載試驗(yàn)檢測的輔助檢測。</p>

122、<p>　　5.樁身質(zhì)量除對預(yù)留混凝土試件進(jìn)行強(qiáng)度等級檢驗(yàn)外，尚應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場檢測。檢測方法可采用可靠的動(dòng)測法，對于大直徑樁還可采取鉆芯法、聲波透射法；檢測數(shù)量可根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ 106-2014確定[9]。</p><p>　　6.對專用抗拔樁和對水平承載力有特殊要求的樁基工程，應(yīng)進(jìn)行單樁抗拔靜載試驗(yàn)和水平靜載試驗(yàn)檢測[9]。</p><p>　　4

123、.5.5 基樁及承臺(tái)工程驗(yàn)收資料</p><p>　　1.當(dāng)樁頂設(shè)計(jì)標(biāo)高與施工場地標(biāo)高相近時(shí)，基樁的驗(yàn)收應(yīng)待基樁施工完畢后進(jìn)行；當(dāng)樁頂設(shè)計(jì)標(biāo)高低于施工場地標(biāo)高時(shí)，應(yīng)待開挖到設(shè)計(jì)標(biāo)高后進(jìn)行驗(yàn)收[9]。</p><p>　　2.基樁驗(yàn)收應(yīng)包括下列資料[9]：</p><p>　　(1)巖土工程勘察報(bào)告、樁基施工圖、圖紙會(huì)審紀(jì)要、設(shè)計(jì)變更單及材料代用通知單等；</

124、p><p>　　(2)經(jīng)審定的施工組織設(shè)計(jì)、施工方案及執(zhí)行中的變更單；</p><p>　　(3)樁位測量放線圖，包括工程樁位線復(fù)核簽證單；</p><p>　　(4)原材料的質(zhì)量合格和質(zhì)量鑒定書；</p><p>　　(5)半成品如預(yù)制樁、鋼樁等產(chǎn)品的合格證；</p><p>　　(6)施工記錄及隱蔽工程驗(yàn)收文件；<

125、;/p><p>　　(7)成樁質(zhì)量檢查報(bào)告；</p><p>　　(8)單樁承載力檢測報(bào)告；</p><p>　　(9)基坑挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高的基樁竣工平面圖及樁頂標(biāo)高圖；</p><p>　　(10)其他必須提供的文件和記錄。</p><p>　　3.承臺(tái)工程驗(yàn)收時(shí)應(yīng)包括下列資料[9]：</p><p>