1、沖擊波是壓力急劇變化的產(chǎn)物，有短時性、寬頻性和高壓強性三個特點。由于其發(fā)生方式的特點，沖擊波又有很強的張應(yīng)力和壓應(yīng)力，可以輕易的穿透任何彈性介質(zhì)，因此沖擊波被廣泛的應(yīng)用于生活的各個方面。
　　針對目前沖擊波發(fā)生方式的一些問題，如爆破式?jīng)_擊波源的能量不好控制;壓電式?jīng)_擊波源由于壓電材料耐壓條件的限制而功率很難提高;液電式?jīng)_擊波源需要經(jīng)常更換電極;現(xiàn)有的電磁式?jīng)_擊波源的能量小，容易短路等，本文提出了一種基于沖擊波的優(yōu)良特性與成熟的電磁

2、感應(yīng)原理的電磁式?jīng)_擊波發(fā)生器。本文從理論、設(shè)計和實驗方面做了七個方面的研究:
　　(1)本文設(shè)計了兩種有靜磁場的換能器:換能器A和換能器B。這兩種換能器除振動系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計不同外，換能器A的振動板的厚度為0.2mm，換能器B的振動板的厚度為0.16mm。這兩類換能器都是由振動系統(tǒng)、磁路、支撐部分、固定部分組成。振動系統(tǒng)主要包括振動線圈和振動板，控制振動線圈的質(zhì)量使得振動系統(tǒng)的質(zhì)量主要是振動板的質(zhì)量。通有交流電的振動線圈在外加磁場的

3、作用下受力并帶動振動板做沖擊振動，由此產(chǎn)生沖擊波。
　　(2)由于換能器的振動板是薄的金屬平板，本文依據(jù)周邊鉗定圓形薄板的振動方程（楊氏模量等效的變?yōu)镋/1-δ2），并且根據(jù)周邊嵌定圓形振動板的泛頻與基頻的關(guān)系fn=[μn/μ1]2f1得到了換能器振動系統(tǒng)的振動理論模型。
　　(3)針對A、B兩種換能器設(shè)計了激勵源，激勵源包括電源管理、控制電路、開關(guān)電路、升壓電路、充電電路及LC震蕩電路。并根據(jù)電路調(diào)試的原則對所設(shè)計的激勵源

4、進行調(diào)試。
　　(4)理論上，當激勵頻率與振動系統(tǒng)的基頻(f1)或者與泛頻fn相吻合時，振動系統(tǒng)得到最大的振動幅度和強度，并且機電效率轉(zhuǎn)換最高。因此獲得振動系統(tǒng)的各次泛頻非常重要。用理論或數(shù)值計算方法準確得到換能器的簡正頻率非常困難，本文參考振動板基頻的計算值，用實際測量的方法確定換能器振動系統(tǒng)的基頻。根據(jù)測得的振動系統(tǒng)的基頻和建立的振動系統(tǒng)的振動模型，對換能器和激勵源用諧振原理進行了機電耦合匹配，并得到了LC震蕩電路中的頻率、應(yīng)

5、使用的電感量L及電容量C的值。
　　(5)選擇合適的檢測手段，分別對換能器A、換能器B的激勵電流進行檢測;對振動板的沖擊振動信號進行檢測;對換能器B的沖擊聲波進行簡單的檢測。由檢測結(jié)果可知，激勵電流強度較大，可以保證激勵源的大功率驅(qū)動能力;對振動板的沖擊振動信號進行檢測可知換能器B更符合所建立的振動系統(tǒng)的振動模型;對換能器B使用聲級計進行檢測可知產(chǎn)生的聲壓比較可觀。
　　(6)由于之前對激勵源中的測試小電阻上，只檢測到正向脈

6、沖，負向脈沖未檢測到，也許是可控硅驅(qū)動能力不夠而未顯現(xiàn)，所以進行了一些嘗試，以期可以檢測到激勵源的震蕩波形。對激勵源的驅(qū)動能力進行改進而做了四種方法的嘗試，并對激勵信號進行檢測。經(jīng)改進后的電路激勵信號有所改善。
　　(7)基于降低成本的想法，本文還對無外加磁場下空芯電感換能器的嘗試，并經(jīng)過簡單的匹配以后對激勵信號進行了檢測，對振動板的振動強度進行觀察。由于使用空芯電感換能器時，參與LC震蕩電路的是“動子”和“定子”兩個電感線圈，這