1、在分析南3、西1和烏審旗上古叢式井增壓站生產(chǎn)動態(tài)和增壓開采效果的基礎(chǔ)上，利用生產(chǎn)動態(tài)法、數(shù)值模擬法和RTA法計算靖邊氣田單井、典型區(qū)塊和氣田整體增壓穩(wěn)產(chǎn)期，分析評價氣田增壓穩(wěn)產(chǎn)能力。同時利用Arps遞減規(guī)律和數(shù)值模擬法預(yù)測單井、典型區(qū)塊和氣田整體遞減率。在增壓穩(wěn)產(chǎn)能力和遞減率研究的基礎(chǔ)上，開展增壓效果評價，分析增壓前后單井生產(chǎn)動態(tài)、控制半徑、動儲量和產(chǎn)氣貢獻(xiàn)率變化情況。針對影響氣田增壓穩(wěn)產(chǎn)的氣井帶液和節(jié)點(diǎn)壓力損失等問題提出具體解決措施，

2、指導(dǎo)氣田增壓開采建設(shè)，延長氣田增壓穩(wěn)產(chǎn)期。
　　本文對靖邊氣田增壓穩(wěn)產(chǎn)能力及遞減規(guī)律進(jìn)行研究取得以下結(jié)論:
　　1、利用生產(chǎn)動態(tài)法、RTA法和數(shù)值模擬法計算氣田單井、典型區(qū)塊和整體增壓穩(wěn)產(chǎn)期，不同類型單井、區(qū)塊穩(wěn)產(chǎn)期差別較大。
　　本部下古Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ氣井生產(chǎn)配產(chǎn)下增壓穩(wěn)產(chǎn)期4.5、2.7和3年，東側(cè)下古Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ氣井配產(chǎn)較高生產(chǎn)配產(chǎn)下增壓穩(wěn)產(chǎn)期2.2、2.1和1年。
　　低滲區(qū)塊（西1站）增壓穩(wěn)產(chǎn)期2年左右，高滲

3、區(qū)塊（陜17井區(qū)）增壓穩(wěn)產(chǎn)期較長可達(dá)3-4年，富水區(qū)塊（北二區(qū)）受產(chǎn)水影響，產(chǎn)量遞減較大，無明顯增壓穩(wěn)產(chǎn)期，生產(chǎn)配產(chǎn)下遞減率15.74％。
　　生產(chǎn)動態(tài)法預(yù)測下古氣藏增壓穩(wěn)產(chǎn)期4年左右，RTA法預(yù)測增壓穩(wěn)產(chǎn)期31.9-36月，數(shù)值模擬法預(yù)測增壓穩(wěn)產(chǎn)期34個月。
　　2、利用Arps遞減規(guī)律和數(shù)值模擬法計算生產(chǎn)配產(chǎn)下單井遞減率以指數(shù)指數(shù)遞減和調(diào)和遞減為主，平均遞減率在3.05％～21.19％之間，多數(shù)井遞減率在15％左右。低滲

4、區(qū)塊（南3站）符合雙曲遞減，遞減率37.53％，高滲區(qū)塊:陜17井區(qū)符合調(diào)和遞減，遞減率13.62％，陜37井區(qū)符合調(diào)和遞減，年遞減18.10％，富水區(qū)塊（北二區(qū)）符合指數(shù)遞減，遞減率15.74％。下古氣藏符合指數(shù)遞減增壓初期前5年平均遞減率13.15％，后10年平均遞減率8.46％，隨著井口壓力降低，遞減率逐步減小，當(dāng)井口壓力下降到2.0MPa并保持定壓生產(chǎn)，初始遞減率15.11％，前5年平均遞減率11.61％，后10年平均遞減率7.

5、51％。
　　3、南3站、西1站增壓生產(chǎn)運(yùn)行過程中主要存在壓縮機(jī)運(yùn)行負(fù)荷低、增壓氣井措施帶液困難和部分新井壓力高受站內(nèi)流程限制無法正常增壓生產(chǎn)（如果直接節(jié)流降壓生產(chǎn)，溫度太低，易造成管線凍堵，造成集氣站內(nèi)中壓管線超壓，存在安全隱患，同時對平穩(wěn)生產(chǎn)不利）等問題。今后增壓站建設(shè)過程中，需全面考慮增壓氣量和附屬站情況合理壓縮機(jī)選型。
　　4、氣田增壓后，隨著氣井壓力的不斷降低，氣井帶液困難，產(chǎn)量下降大，受站內(nèi)流程和外協(xié)原因限制，氣