1、隨著高層建筑的迅速發(fā)展，建筑使用功能的多樣化，帶轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的高層建筑得到廣泛應(yīng)用。相對(duì)于傳統(tǒng)的梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)在工程建設(shè)中有著較大的優(yōu)勢(shì)?？崭罐D(zhuǎn)換桁架能較好地解決轉(zhuǎn)換梁就截面尺寸過(guò)大、結(jié)構(gòu)剛度突變嚴(yán)重等問(wèn)題，而且空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)有利于大型管道設(shè)備系統(tǒng)布置。然而，目前對(duì)預(yù)應(yīng)力空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的理論研究仍顯不足，現(xiàn)行的國(guó)家設(shè)計(jì)規(guī)范及規(guī)程對(duì)空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)也沒(méi)有提出明確的設(shè)計(jì)要求，實(shí)際工程運(yùn)用經(jīng)驗(yàn)也有待進(jìn)一步去積累。因

2、此，對(duì)該種結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究顯得十分必要。
　　 本文首先對(duì)空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的受力影響因素進(jìn)行分析，在此基礎(chǔ)上，參考我國(guó)現(xiàn)行的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范完成了預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)工程原型到試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷脑O(shè)計(jì)，并對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行水平低周反復(fù)荷載作用下的擬靜力試驗(yàn)，以研究其在罕遇地震作用下的延性、耗能能力、剛度退化及側(cè)向變形等特點(diǎn)。同時(shí)，采用結(jié)構(gòu)有限元分析軟件SAP2000對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)與梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜力彈塑性對(duì)比

3、分析，且探討了預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌性能。試驗(yàn)及分析結(jié)果表明：
　　 ①預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)應(yīng)按“強(qiáng)化轉(zhuǎn)換層及其下部、相對(duì)弱化轉(zhuǎn)換層上部”的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)?？蛑еc桁架下弦為轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的重要構(gòu)件，設(shè)計(jì)上應(yīng)當(dāng)加強(qiáng)；除豎腹桿外，轉(zhuǎn)換層上、下層均滿足“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎”的抗震設(shè)計(jì)要求，豎腹桿可僅考慮“強(qiáng)剪弱彎”，不考慮“強(qiáng)柱弱梁”。根據(jù)以上設(shè)計(jì)原則設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的最終破壞并非由于轉(zhuǎn)換層的抗震

4、能力不足引起的，而是由于上部樓層形成層間側(cè)移機(jī)制使得結(jié)構(gòu)最終失效。
　　 ②預(yù)應(yīng)力混凝土空腹桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷捻旤c(diǎn)位移延性系數(shù)達(dá)到5.6，表明其具有較好的延性；但在水平加載后期其彈塑性變形主要集中于第三層，該層成為結(jié)構(gòu)的薄弱層，因此應(yīng)加強(qiáng)對(duì)轉(zhuǎn)換層上部樓層的延性設(shè)計(jì)。
　　 ③在結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性變形階段后，試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷牡刃д硿枘嵯禂?shù)增長(zhǎng)較快，結(jié)構(gòu)破壞時(shí)該系數(shù)達(dá)到0.21，表明結(jié)構(gòu)耗能能力較強(qiáng)，結(jié)構(gòu)破壞時(shí)主要是由轉(zhuǎn)換層上部