1、背景：
　　 全瓷修復(fù)材料主要包括玻璃基質(zhì)陶瓷、玻璃滲透氧化物陶瓷、致密氧化鋁陶瓷和氧化鋯陶瓷，其共同的優(yōu)點(diǎn)在于:美觀性能優(yōu)良、生物相容性好。但臨床研究發(fā)現(xiàn)，傳統(tǒng)的玻璃陶瓷和氧化鋁陶瓷脆性較大，易出現(xiàn)折裂;相比于前幾種全瓷材料，氧化鋯因較高的強(qiáng)度、優(yōu)越的斷裂韌性、較低的放射性、較好的光學(xué)性能，在口腔領(lǐng)域日益得到臨床醫(yī)師及患者的青睞。然而氧化鋯陶瓷與飾面瓷的結(jié)合強(qiáng)度較差，臨床中飾面瓷的破壞是氧化鋯修復(fù)體失敗的最常見原因。如何在充分

2、發(fā)揮氧化鋯良好機(jī)械性能的同時，避免飾面瓷的破壞，增強(qiáng)氧化鋯與飾面瓷間結(jié)合強(qiáng)度，成為近年來的研究重點(diǎn)。全解剖式氧化鋯修復(fù)體（全鋯修復(fù)體），是指選用氧化鋯為單一原料，通過計算機(jī)輔助設(shè)計和計算機(jī)輔助制作技術(shù)(CAD/CAM)，直接設(shè)計并制作具有全解剖形態(tài)的修復(fù)體。相對于傳統(tǒng)氧化鋯-飾瓷雙層瓷結(jié)構(gòu)的修復(fù)體，全鋯修復(fù)體結(jié)構(gòu)單一，從而有效避免了飾面瓷破壞的問題，可能是全瓷修復(fù)的未來發(fā)展方向。但目前研究多關(guān)于氧化鋯材料本身，而對于全鋯修復(fù)體的相關(guān)機(jī)械

3、性能鮮有報道。
　　 研究目的：
　　 通過采用CAD/CAM技術(shù)，建立下頜第一磨牙標(biāo)準(zhǔn)預(yù)備體3D模型，在此模型的基礎(chǔ)上，設(shè)計并加工不同厚度的全冠修復(fù)體;通過對比測試全鋯冠與臨床常用修復(fù)體的斷裂載荷，以及不同厚度全鋯冠的斷裂載荷，分析材料種類和厚度對全冠斷裂強(qiáng)度的影響，初步探索全鋯冠臨床使用的適宜厚度。
　　 材料與方法：
　　 第一部分
　　 測量右側(cè)下頜第一磨牙標(biāo)準(zhǔn)模型牙的牙冠大小，以此模型為

4、基礎(chǔ)，依照《口腔修復(fù)學(xué)》第六版教材關(guān)于牙體預(yù)備的基本要求，設(shè)計預(yù)備體的形態(tài)為(牙合)面磨除量1.5～2.0mm，聚合度5°，凹面形肩臺1.0mm。將設(shè)計完成的模型文件傳輸?shù)紺AM雕刻機(jī)，并加工成PMMA預(yù)備體代型。運(yùn)用光學(xué)影像測量儀測量成品PMMA預(yù)備體代型的形態(tài)及大小，檢查并驗(yàn)證其一致性。
　　 第二部分
　　 1.全冠及基底冠模型的設(shè)計:采用CAD/CAM系統(tǒng)，在第一部分設(shè)計完成的預(yù)備體模型的基礎(chǔ)上，通過Dental

5、 Designer全冠設(shè)計軟件，生成下頜第一磨牙全冠及基底冠的模型。
　　 2.鑄瓷冠的制作:將設(shè)計完成的全冠模型文件傳輸?shù)紺AM雕刻機(jī)，加工全冠蠟型10個，根據(jù)IPS e.max press技工操作手冊，完成鑄瓷冠的制作。
　　 3.全鋯冠的制作:導(dǎo)入與鑄瓷冠制作相同的全冠模型至CAM雕刻機(jī)，按1∶1.25的特定比例放大加工成型，經(jīng)完全燒結(jié)后上釉，制作完成全鋯冠10個。
　　 4.氧化鋯-飾瓷冠的制作:運(yùn)用CA

6、D/CAM系統(tǒng)加工設(shè)計完成的基底冠模型，完全燒結(jié)后得到氧化鋯基底冠10個。制取加工好的全冠硅橡膠模型，將硅橡膠從近遠(yuǎn)中向、頰舌向、(牙合)齦向3個方向切開，作為飾面瓷制作的指示導(dǎo)板。在導(dǎo)板指引下，手工堆塑法完成飾面瓷的制作，在(牙合)面選取8個定點(diǎn)（中央窩、近中窩、遠(yuǎn)中窩、3個頰尖三角嵴的中點(diǎn)以及2個舌尖三角嵴的中點(diǎn)），對全冠厚度進(jìn)行檢測，以保證全冠修復(fù)體的一致性，最后完成氧化鋯-飾瓷冠的制作。
　　 5.金屬烤瓷冠的制作:使用

7、與氧化鋯基底冠相同的模型，導(dǎo)入CAM雕刻機(jī)加工成基底冠蠟型10個。常規(guī)包埋、熔融、鑄造后得到鈷鉻合金基底冠。采用與氧化鋯-飾瓷冠相同的飾瓷方法進(jìn)行飾瓷，上釉后完成烤瓷冠的制作。
　　 6.全冠的粘結(jié)及包埋:5％氫氟酸溶液酸蝕鑄瓷冠的內(nèi)面20 s，使用Monobond-s硅烷偶聯(lián)劑處理60 s;Metal/Zirconia Primer底漆處理全鋯冠、氧化鋯-飾瓷冠及烤瓷冠的內(nèi)面。最后采用VariolinkⅡ粘結(jié)劑進(jìn)行粘結(jié)，固化完

8、全后，將40個全冠浸泡于蒸餾水中，置于37℃恒溫箱保存24 h后取出。運(yùn)用自凝塑料對全冠底部進(jìn)行包埋，牙體長軸與水平面垂直，自凝塑料上緣平齊頰側(cè)頸緣線下2 mm。
　　 7.全冠修復(fù)體的抗折破壞試驗(yàn):在萬能材料試驗(yàn)機(jī)上，測試4種不同全冠修復(fù)體的斷裂載荷，統(tǒng)計學(xué)分析測試結(jié)果，比較4種修復(fù)體的斷裂強(qiáng)度及失效模式，研究材料對修復(fù)體斷裂強(qiáng)度的影響。
　　 第三部分
　　 采用CAD/CAM系統(tǒng)，在第二部分設(shè)計的全冠模型的

9、基礎(chǔ)上，通過DentalDesigner全冠設(shè)計軟件，設(shè)計4種不同厚度相同形態(tài)的全冠模型，并使用CAM雕刻機(jī)加工成不同厚度的全鋯冠共40個;以第二部分的金屬烤瓷冠為對照組，測試不同厚度全鋯冠的斷裂載荷，研究厚度對全鋯冠斷裂強(qiáng)度的影響。
　　 結(jié)果：
　　 1.通過CAD/CAM技術(shù)，采用Abutment Designer軟件，成功建立了右側(cè)下頜第一磨牙標(biāo)準(zhǔn)預(yù)備體3D模型，并加工成PMMA實(shí)體，通過檢測各項(xiàng)指標(biāo)，證明模型的

10、形態(tài)及大小一致，可靠性好，符合《口腔修復(fù)學(xué)》第6版中關(guān)于牙體預(yù)備的基本要求。
　　 2.鑄瓷冠的平均斷裂載荷值為1863.16±116.81N;全鋯冠為4109.93±610.18N;氧化鋯-飾瓷冠為2308.01±510.94N;烤瓷冠為2284.77±355.60N。統(tǒng)計學(xué)分析表明4組總體均數(shù)的差異有統(tǒng)計學(xué)意義，全鋯組的斷裂載荷顯著性高于其它3組(P＜0.05)，烤瓷組與鑄瓷組的斷裂載荷有統(tǒng)計學(xué)差異，其余組間無統(tǒng)計學(xué)意義。<

11、br>　　 3.單層瓷結(jié)構(gòu)中，鑄瓷冠與全鋯冠的失效模式類似，表現(xiàn)為整體的破壞性折裂，在加載頭下方的(牙合)面中央出現(xiàn)環(huán)形的粉碎性破壞裂紋，部分裂紋與(牙合)面窩溝或牙尖三角嵴重疊，全鋯冠的斷裂片數(shù)比鑄瓷冠斷裂片數(shù)多且分散;雙層瓷結(jié)構(gòu)中，烤瓷冠全部表現(xiàn)為單純飾面瓷的破壞，而70％氧化鋯-飾瓷冠表現(xiàn)為基底冠折裂伴隨飾面瓷破壞的完全破壞，30％為單純飾面瓷的破壞。
　　 4.運(yùn)用CAD/CAM系統(tǒng)，通過Dental Designer

12、軟件，設(shè)計并加工了不同厚度的全鋯冠修復(fù)體，結(jié)果證明修復(fù)體模型精確一致性好，全冠的厚度控制良好。
　　 5.不同厚度全鋯冠的平均斷裂載荷值為:1308.38±111.38 N(0.6 mm厚度組)、1814.60±68.21N（0.8 mm厚度組）、2429.88±315.03N（1.0 mm厚度組）、3068.31±233.88 N（1.2 mm厚度組）。經(jīng)統(tǒng)計學(xué)分析，4組斷裂載荷的總體均數(shù)不相同，不同厚度間全鋯冠的斷裂載荷有顯

13、著性差異。隨著厚度增加全鋯冠的斷裂強(qiáng)度隨之增大;兩兩比較組間差異，結(jié)果顯示1.0 mm厚度組的全鋯冠斷裂載荷與1.5 mm厚度烤瓷冠對照組無顯著性差異（P＞0.05），其余組間有統(tǒng)計學(xué)差異。
　　 6.不同厚度全鋯冠的失效模式類似，且與第二章中鑄瓷冠的失效模式一致。厚度較大的全鋯冠，斷裂片數(shù)較多。
　　 結(jié)論：
　　 1.利用CAD/CAM系統(tǒng)，通過Abutment Designer軟件，建立了標(biāo)準(zhǔn)化基牙預(yù)備體模

14、型，該模型的一致性好，可為后續(xù)研究全冠機(jī)械性能的體外實(shí)驗(yàn)提供有效平臺。
　　 2.全鋯冠的斷裂強(qiáng)度較高，顯著性高于鑄瓷冠、氧化鋯-飾瓷冠、烤瓷冠，可為全鋯冠的臨床使用提供依據(jù)。
　　 3.運(yùn)用CAD/CAM系統(tǒng)，通過Dental Designer軟件，制備了不同厚度的全冠修復(fù)體，該修復(fù)體模型精確，全冠的厚度控制良好，為全冠修復(fù)體體外實(shí)驗(yàn)的研究提供新思路。
　　 4.厚度對全鋯冠的斷裂強(qiáng)度有影響，隨著全鋯冠厚度的增